Текст СНиП 2.11.04-85 Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов

добавил Admin, в СНиП

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА НЕФТИ, НЕФТЕПРОДУКТОВ И СЖИЖЕННЫХ ГАЗОВ

СНиП 2.11.04-85

 

ГОССТРОЙ СССР

Москва 1988

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИпромгазом Мингазпрома (д-р техн. наук, проф. В.А. Мазуров, В.А. Грохотов, канд. техн. наук В.И. Смирнов - руководители темы; Ю.А.  Берестянский, канд. техн. наук Ю.С. Васюта, канд. геол.-минералог. Наук П.И. Калашников, канд. физ.-мат. Наук Л.Н. Кислер; А.Г. Никишова; канд. техн. наук А.Г. Поздняков; Т.Н. Самолаева, кандидаты техн. наук Л.К. Сильвестров, Т. В. Скосарева, В.Б. Сохренский, Е.М. Шафаренко; В.П. Шустров) с участием ПНИИИСа Госстроя СССР (канд. техн. наук Р.М. Саркисян).

ВНЕСЕНЫ Мингазпромом.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (И.В. Сессин, В.П. Бовбель).

С введением в действием СНиП 2.11.04-85 «Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов» утрачивают силу: «Временные указания по проектированию подземных хранилищ в устойчивых горных породах (для светлых нефтепродуктов и сжиженных газов)» - СН 310-65; «Временные указания по проектированию и строительству подземных хранилищ в отложениях каменной соли (для нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов)» - СН 320-65; «Инструкция по проектированию подземных низкотемпературных хранилищ сжиженных углеводородных газов» - СН 486-76; «Инструкция по проектированию и строительству подземных хранилищ светлых нефтепродуктов и газового конденсата в вечномерзлых грунтах» - СН 315-81.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

Госстрой ссср

Строительные нормы и правила

СНиП  2. 11.04-85

 

Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов

Взамен

СН 310-65, СН 320-65, СН 486-76, СН 315-81

Настоящие нормы распространяются на проек­тирование новых, расширяемых и реконструируе­мых подземных хранилищ нефти, нефтепродуктов и сжиженных углеводородных газов (СУГ), соору­жаемых геотехнологическими и горными способами в непроницаемых для этих продуктов массивах гор­ных пород.

Настоящие нормы не распространяются на проек­тирование хранилищ с подземными резервуарами:

металлическими и железобетонными;

низкотемпературными ледопо­род­ными для нор­мального бутана;

для сжатых газов;

сооружаемыми методами камуфлетных взры­вов;

используемыми в качестве технологических аппа­ратов.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. В состав подземных хранилищ входят: под­земный комплекс, включающий подземные резер­вуары (выработки-емкости) , вскрывающие и вспо­могательные горные выработки, буровые скважи­ны; наземный комплекс, состоящий из наземных технологических сооружений, производственных и административных зданий, инженерных коммуни­каций и других сооружений, а также подземные или наземные рассолохранилища.

1.2. Подземные резервуары, входящие в состав подземного комплекса хранилищ, подразделяются на следующие типы:

бесшахтные, сооружаемые через буровые сква­жины геотехнологическим способом в каменной соли или вечномерзлых горных породах;

шахтные, сооружаемые горным способом в поро­дах с положительной температурой и в вечномерз­лых горных породах;

траншейные, сооружаемые открытым способом в вечномерзлых горных породах;

низкотемпературные ледопородные, сооружае­мые открытым способом в искусственно заморо­женных горных породах.

1.3. Подземные бесшахтные резервуары, соору­жаемые в каменной соли, и шахтные резервуары, сооружаемые горным способом в породах с положи­тельной температурой, следует предусматривать для хранения нефти, светлых и темных нефтепродуктов и СУГ. Сроки хранения светлых нефтепродуктов в подземных резервуарах, сооруженных в каменной соли, допускается определять согласно рекомендуе­мому приложению 1.

Подземные резервуары всех типов, сооружаемые в вечномерзлых горных породах, следует преду­сматривать для хранения нефтепродуктов и нефти с вязкостью не более 15 мПа.с (15 сП) при темпе­ратуре минус 10 С, а бесшахтные резервуарытакже для хранения СУГ.

Подземные низкотемпературные ледопородные резервуары, сооружаемые в искусственно заморо­женных горных породах, следует предусматривать для хранения пропана, пропилена при давлении на­сыщенных паров газа от 1,02.105 до 1,05.105 Па (от 765 до 788 мм рт. ст.) и соответствующей этому давлению температуре кипения.

1.4. Герметичность подземных резервуаров сле­дует определять согласно ВСН 51-5—85, утвержден­ным Мингазпромом.

1.5. Подземные резервуары следует размещать в специально сооруженных или образовавшихся при добыче полезного ископаемого и проведении других горных работ выработках с учетом требований ох­раны недр.

1.6. Проектирование подземных хранилищ, в том числе выбор типа резервуаров, следует выполнять на основании результатов инженерно-геологических изысканий и обследования существующих горных выработок. Объем этих работ для проектирования конкретных объектов должен определяться проект­ной организацией в зависимости от степени изучен­ности района строительства. При этом на площадке одного подземного хранилища допускается распо­лагать резервуары нескольких типов.

1.7. При размещении подземного хранилища вблизи или на территории горного отвода предприя­тия по добыче полезных ископаемых следует преду­сматривать охранные целики, обеспечивающие со­хранность подземных и наземных сооружений хранилища. Размеры охранных целиков следует определять расчетом в соответствии с требованиями СНиП  II-8-78.

1.8. Земельные участки для строительства под­земных хранилищ следует выбирать в соответствии с требованиями Основ земельного законодательства Союза ССР и союзных республик с учетом требо­ваний охраны окружающей среды и другого дейст­вующего законодательства по этому вопросу.

Внесены Министерством газовой промышленности

Утверждены  постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18 декабря 1985 г. №235

Срок введения в действие  1января 1987 г.

 

1.9. Объемно-планировочные схемы подземных хранилищ должны обеспечивать наилучшее исполь­зование вмещающей толщи горных пород (максимальное использование мощности и минимальное -  площади), а также минимально возможный объем и протяженность вскрывающих и вспомогательных выработок.

Выбор объемно-планировочных схем подземных хранилищ должен производиться с учетом:

горногеологических условий места строитель­ства;

назначения хранилища;

заданной вместимости хранилища; ассортимента предназначенных к хранению про­дуктов и их объемного соотношения;

типа и количества основного технологического оборудования (продуктовые насосы, трубопрово­ды, контрольно-измерительные приборы и др.) ;

характера хранимых продуктов (жидкие, вязкие и др.);

давления паровой фазы в резервуарах; температуры хранения продуктов; принятой технологии сооружения резервуара.

1.10. Конструкция скважин подземных резервуа­ров должна исключать возможность утечки продук­та в водоносные горизонты в случае пересечения их указанными скважинами (промежуточные обсадные колонны, сварные соединения, прошедшие контроль неразрушающими физическими методами и пр.) .

1.11. Для контроля за режимом водоносных го­ризонтов, содержащих пресные воды, пригодные для хозяйственно-питьевого водоснабжения, и ле­чебные воды, в проекте следует предусматривать гидронаблюдательные скважины на площадке раз­мещения подземных резервуаров, сооружаемых через буровые скважины геотехнологическим спо­собом в каменной соли и горным способом в поро­дах с положительной температурой. Гидронаблюдательные скважины должны быть пробурены, обору­дованы и опробованы до начала сооружения подзем­ных резервуаров. Число скважин, их глубины, кон­струкция и схема размещения определяются проек­том.

1.12. Здания и сооружения наземного комплек­са подземных хранилищ для нефти, нефтепродук­тов и СУГ следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, СНиП II-37-76, СНиП II-60-75* СНиП 2.03.11-85, СНиП II-2-80, СНиП II-90-81, СНиП II-92-76. СНиП II-91-77, СН 433—79, СН 245—71 и других нормативных до­кументов, утвержденных в установленном порядке.

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН

2.1. Подземные хранилища для нефти и нефте­продуктов следует размещать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, а для СУГ - с требо­ваниями СНиП  II-37-76.                              

Подземные резервуары необходимо распола­гать за пределами II пояса зон санитарной охраны действующих и проектируемых подземных и по­верхностных источников водоснабжения с учетом перспектив их развития.

2.2. Минимальные расстояния от оголовков сква­жин, стволов, эксплуатационных колодцев подзем­ных резервуаров всех типов, предназначенных для хранения нефти и нефтепродуктов, кровля которых размещена на глубине, превышающей два макси­мальных пролета (ширину, диаметр) выработки, до зданий и сооружений, не относящихся к храни­лищу, и других объектов, а также до зданий и соо­ружений подземного хранилища следует принимать в соответствии с требованиями СНиП  II-106-79.

2.3. Минимальные расстояния от оголовков сква­жин, стволов, эксплуатационных колодцев подзем­ных резервуаров всех типов, предназначенных для хранения СУГ, до зданий и сооружений, не относя­щихся к хранилищу, и других объектов следует принимать по табл. 1, а до зданий и сооружений наземного комплекса подземных хранилищ по табл. 2.

Расстояния от зданий и сооружений наземного комплекса, не приведенные в табл. 1 и 2, до зданий, сооружений и других объектов (относящихся и не относящихся к подземным хранилищам СУГ) сле­дует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-37-76.

2.4. Расстояние от трубы свечи для сжигания газа до зданий и сооружений любой категории по взрыво- и пожароопасности следует принимать не менее 100 м.

2.5. Для подземных хранилищ независимо от их вместимости следует предусматривать два выезда на автомобильные дороги общей сети или на подъезд­ные пути хранилища.

2.6. Оголовки технологических скважин, шахт­ных стволов и эксплуатационных колодцев подзем­ных резервуаров, а также низкотемпературные ледопородные резервуары СУГ должны иметь ограж­дения из негорючих материалов высотой не менее 2 м. Размер ограждаемого участка следует назначать из условия возможности проведения ремонтных ра­бот (монтаж и демонтаж оголовков и коммуника­ций, спуск и подъем труб и т. д.) .

Ограждение оголовков скважин бесшахтных под­земных резервуаров в каменной соли в зависимости от соотношения площадей ограждения и обвалова­ния допускается размещать как внутри обвалован­ной площади, так и вне его.

2.7. Площадка, на которой предусматривается размещение подземных резервуаров в вечномерзлых породах, должна быть надежно защищена от временных поверхностных водотоков искусствен­ными сооружениями (обвалования, водоотводы).

2.8. На площадке размещения подземных резер­вуаров следует предусматривать закладку реперов для наблюдения за смещением земной поверхности в зоне влияния подземных выработок.

2.9. Минимальные расстояния от низкотемпера­турных ледопородных до металлических резервуа­ров СУГ следует принимать по табл. 3.

Таблица I

 

Расстояние, м

Здания и сооружения

от оголовков скважин бесшахтных резервуаров (в каменной соли)

от ледопородных низкотемпературных резервуаров; оголовков стволов, скважин бесшахтных (в вечномерзлых породах) и шахтных (в породах с положительной температурой) резервуаров вместимостью

 

 

до50 тыс. м3

св. 50 тыс. м3

Общественные здания

500

300

500

Жилые здания

300

250

300

Здания и сооружения соседних предприятий

250

200

250

Лесные массивы:

 

 

 

а) хвойных пород

100

50

50

б) лиственных пород

30

20

30

Железные дороги:

 

 

 

а) станции

500

300

500

б) разъезды и платформы

100

60

80

в) перегоны

80

40

50

Автодороги:

 

 

 

а) I—III категории

60

30

50

б) IV и V категории

50

25

25

Склады лесных мате риалов, торфа, сена, волокнистых веществ, соломы, а также участки открытого залегания торфа

100

100

100

Воздушные линии электропередач

По ПУЭ

По ПУЭ

По ПУЭ

Примечания: 1. Расстояние от оголовка технологи­ческой скважины бесшахтного резервуара в каменной соли следует отсчитывать от внутренней поверхности гребня обвалования вокруг оголовка скважины. Объем обвалова­ния допускается определять согласно рекомендуемому приложению 2.

2. Расстояние от ледопородного низкотемпературного резервуара необходимо отсчитывать от наружной поверх­ности узла сопряжения перекрытия с грунтом.

3. Расстояния от стволов и скважин подземных резер­вуаров необходимо отсчитывать от их центральных осей.

 

Таблица 2

 

Расстояние, м

Здания и сооружения

от оголовков скважин бесшахтных резервуаров (в каменной соли)

от ледопородных низкотемпературных резервуаров

от оголовков стволов и скважин шахтных(в породах с положительной температурой) и бесшахтных (в вечномерзлых породах) резервуаров

Сливо-наливные причалы и пирсы

100

100

50

Железнодорожные сливо-наливные эстакады, складские здания для нефтепродуктов в таре

40

40

20

Сливо-наливные устройства для автоцистерн, продуктовые насосные станции, компрес-сорные, канализационные насосные станции производ-ственных сточных вод разли-вочные, расфасовочные и раздаточные установки для испарения и смешения газов

40

40

20

Водопроводные и противо-пожарные насосные станции, пожарные депо и посты, противопожарные водоемы (до люка резервуара или места забора воды из водоема)

40

40

40

Здания и сооружения I и П степени огнестойкости с применением открытого огня

60

60

50

Прочие здания и сооружения

40

30

40

Рассолохранилища (открытые)

40

Ограждение резервуаров

15

15

15

Воздушные линии электропередач

По ПУЭ

По ПУЭ

По ПУЭ

Примечание. Примеч. 1 - 3 к табл. 1 распростра­няются и на данную таблицу.

 

Таблица 3

Металлический резервуар

Общая вместимость резервуаров, м3

Расстояние, м

Наземный

До 500

150

 

Св. 500 до 1000

200

Подземный

До 500

75

 

Св. 500 до 1000

100

 

„ 1000 „ 2000

150

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИМ УСЛО-ВИЯМ УЧАСТКОВ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В КАМЕННОЙ СОЛИ

3.1. Подземные резервуары допускается соору­жать в соляных залежах всех морфологических ти­пов (пластовых, пластово-линзообразных, линзообразных, куполах и штоках) . При этом мощность соляной залежи для создания подземных резервуа­ров через вертикальные скважины должна быть не менее 10 м, а через вертикально-горизонтальные и наклонно-горизонтальные скважины — не менее 5 м, исходя из технико-экономических предпо­сылок.

3.2. Глубину заложения подземных резервуаров следует принимать от 60 до 2500 м.

3.3. Содержание рассеянных включений нераст­воримых пород в каменной соли а интервале глу­бин заложения резервуара не должно превышать 35 % (по массе) , а содержание NaCL - не менее 64 % (по массе).

3.4. Мощность единичных прослоев нераствори­мых пород в каменной соли в интервалах глубин заложения подземных резервуаров не должна превышать 2.5 м.

3.5. Каменная соль в интервале глубин заложения подземных резервуаров не должна содержать про­слоев калийных, магниевых м других легко раст­воримых солей, а также включений битумоидов, серы и газа.

3.6. Передача строительного рассола солепотребляющему предприятию допускается при условии, если химический состав каменной соли а интервалах заложения подземных резервуаров удовлетворяет требованиям, предъявляемым к горнохимическому сырью солепотребляющим предприятием.

3.7. Закачка строительного рассола, получаемого в процессе сооружения подземных резервуаров, допускается в глубокие водоносные горизонты, надежно изолированные водоупорами от водонос­ных горизонтов с пресными и другими ценными для народного хозяйства подземными водами и содержащие непригодные для использования под­земные воды с минерализацией более 35 г/л,. а так­же в водоносные горизонты с промышленными и лечебными водами, химический состав которых аналогичен составу закачиваемого рассола.

3.8. Параметр проводимости водоносного гори­зонта, в который предусматривается закачка строи­тельного рассола, должен быть, как правило, не меньше 10-11 м3 (10м.Д).

3.9. Подземные выработки рассолодобывающих предприятий допускается использовать в качестве резервуаров подземного хранилища, если эти выра­ботки соответствуют требованиям пп. 3.2, 3.5 и 4.3 и условиям:

скважины и подземные выработки герметичны (если скважины, используемые при рассолодобыче, пробурены более 25 лет назад, следует проводить их дополнительное крепление обсадными колоннами меньшего диаметра);

над кровлей выработки имеется целик соли мощ­ностью не менее 10м;

ширина целика соли между соседними выработ­ками равна или более предусмотренной проектом отработки месторождения соли.

При этом при наличии отработанных через одну скважину нескольких пластов соли, разделенных между собой пластами нерастворимых пород мощ­ностью более 2,5 м, хранение продуктов следует предусматривать, как правило, только в выработке, образованной в верхнем пласте, а максимальный диаметр этой выработки не должен превышать установленных для камер рассолодобычи проект­ных размеров в интервале хранения продуктов.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В УСТОЙЧИВЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

3.10. Прочность и устойчивость горных пород, в которых допускается размещение подземных ре­зервуаров, должны отвечать условию сооружения выработок-емкостей, как правило, без применения крепи.

Допускается сооружать выработки-емкости с применением крепи в непроницаемых породах III категории  устойчивости согласно требованиям СНиП II-94-80.

3.11. Выработки-емкости следует размещать в горных породах, непроницаемых для продуктов, предназначенных к хранению, или трещиноватых породных массивах с напорными водами.

При этом экранирующую способность (непрони­цаемость) горных пород по отношению к продук­там допускается определять согласно рекомендуе­мому приложению 3, а степень обводненности по­родных массивов и величина напора подземных вод должны отмечать условию обеспечения подпора на поверхность выработок-емкостей при постоянно действующем водоотливе.

3.12. Мощность толщи непроницаемых для про­дуктов горных пород т, м, в которой допускается располагать выработки-емкости, должна быть не менее

m = mr + h + is + mg,             (1)

где mr  — минимально допустимая мощность не­проницаемых пород над кровлей выра­ботки-емкости, м;

i — уклон почвы выработки-емкости;

s — протяженность выработки-емкости, м;

mg—минимально допустимая мощность не­проницаемых пород толщи под почвой выработки-емкости, м;

mr, mg—определяются из условия устойчивости выработок, но принимаются не менее 5 м каждая.

Остальные основные буквенные обозначения дан­ной и других формул приведены в справочном при­ложении 17.

3.13. Глубина залегания толщи пород, вмещаю­щей выработки-емкости, должна соответствовать требованиям п. 4.62.

3.14. При создании хранилищ в отработанных горных выработках естественные породные масси­вы, в которых они пройдены, и глубина их заложе­ния должны соответствовать требованиям пп. 3.10— 3.13.

К переоборудованию под подземные резервуары допускаются отработанные горные выработки лю­бой конфигурации и независимо от способа их вскрытия, но преимущественно горные выработки рудников и шахт по добыче полезных ископаемых с камерной и камерно-столбовой системами раз­работки.

Выработки, не пригодные к использованию в качестве резервуаров, должны быть изолированы от остальных выработок герметичными перемыч­ками.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ

3.15. Вечномерзлые горные породы, в которых предусматривается размещение выработки-емкости, должны удовлетворять следующим требованиям:

находиться в естественном твердомерзлом сос­тоянии;

иметь экранирующую способность (непроницае­мость) ;

быть химически нейтральными по отношению к продукту, предназначенному для хранения.

Вечномерзлые горные породы, вмещающие бес­шахтный резервуар, а дополнение к указанным требованиям должны быть дисперсными в талом состоянии, иметь скорость теплового разрушения не менее 10-6 м/с и не содержать неразрушающихся при оттаивании включений размером более 0,1 м в количестве более 1 % (по объему) .

3.16. Максимальная естественная температура вечномерзлых горных пород, при которой до­пускается размещать в них подземные резервуары, должна быть ниже температуры их оттаивания при проектировании резервуаров:

бесшахтных —на 2° С;

шахтных и траншейных:

в скальных породах —на 1 °С;

„ дисперсных „   —на 3 °С.

3.17. Экранирующую способность вечномерзлых горных пород следует определять с помощью опыт­ных наливов в разведочные скважины керосина, зимнего дизельного топлива или подлежащего хранению продукта.

Допускается оценивать экранирующую способ­ность вечномерзлых пород согласно рекомендуе­мому приложению 4.

ПОДЗЕМНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ЛЕДОПОРОДНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ СУГ

3.18. Размещение подземных низкотемператур­ных ледопородных резервуаров следует предусмат­ривать в рыхлых, однородных по литологии, выдер­жанных по мощности породах с коэффициентом водонасыщения не менее 0,8, подстилаемых, как правило, слоем водоупорных пород.

Допускается размещение резервуаров в рыхлых породах с коэффициентом водонасыщения менее 0,8 при условии их искусственного обводнения.

3.19. Мощность пород, вмещающих резервуар, должна быть не менее 8,0 м.

3.20. Минимальную   мощность  водоупорного слоя, подстилающего замороженные водоносные породы, следует определять согласно ВСН 189—78, утвержденным Минтрансстроем.

4. ПОДЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ХРАНИЛИЩ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В КАМЕННОЙ СОЛИ

4.1. Подземные резервуары следует закладывать по глубине, как правило, на одном уровне.

4.2. Минимальную глубину заложения подземных резервуаров следует определять согласно обяза­тельному приложению 5.

4.3. Максимальный пролет (диаметр) резервуара по условиям  прочности допускается определять расчетом по методике, приведенной в рекомендуе­мом приложении 6.

4.4. Коэффициент использования резервуара за счет изменения объема продукта от действия темпе­ратуры при наличии защитной колонны следует принимать:

для резервуаров под нефть и нефтепродукты — 0,985;

для резервуаров под СУГ — 0,95 вместимости подземного резервуара, рассчитанной выше башма­ка (нижнего торца) промежуточной защитной ко­лонны.

4.5. При отсутствии защитной колонны коэффи­циент использования резервуара следует прини­мать:

для резервуаров под нефть и нефтепродукты — 0,95;

для резервуаров под СУГ—0,9.

 4.6. Определение расстояния между устьями со­седних технологических скважин следует произ­водить согласно обязательному приложению 7.

Минимально допускаемое расстояние между ого­ловками скважин соседних подземных резервуаров должно составлять 50 м.

4.7. При отсутствии водоупоров, исключающих проникновение подземных вод а соляную толщу, в кровле резервуара должны оставляться охранные целики каменной соли мощностью, обоснованной расчетом. Расчет допускается производить по фор­муле, приведенной а рекомендуемом приложении 8.

4.8. Вокруг оголовка скважины следует преду­сматривать обвалование высотой не менее 1 м и ши­риной по верху вала не менее 0,5 м. Вместимость обвалования и величину возможного излива в слу­чае повреждения оголовка допускается определять расчетом по формуле, приведенной 8 рекомендуе­мом приложении 2.

4.9. При вытеснении продуктов хранения из под­земных резервуаров следует использовать, как пра­вило, насыщенный рассол. Допускается применение ненасыщенного рассола при эксплуатации с запла­нированным увеличением вместимости подземных резервуаров.

4.10. Конструкция технологической скважины должна обеспечивать: герметичность подземного резервуара; надежное разобщение и изоляцию вскрытых под­земных водоносных горизонтов;

создание и эксплуатацию подземного резервуара по заданным проектным параметрам.

4.11. Для уточнения геологических условий, оп­ределения химического состава, количества нераст­воримых  включений  и  физико-механических свойств соли в проекте на бурение технологиче­ских скважин следует предусматривать сплошной отбор керна в интервале предполагаемого заложе­ния резервуара и 50 м над ним. В процессе бурения технологических скважин следует уточнять поло­жение водоносных горизонтов.

4.12. Отклонение оси скважины от вертикали не должно выходить за пределы конуса средних откло­нений, образующая которого составляет угол 1° с вертикалью, проходящей через устье скважины. До­пускается искривление скважины на отдельных интервалах в пределах конуса средних отклоне­ний не более 4° .

4.13. Конструкция обсадных колонн скважины должна приниматься исходя из конкретных горно­геологических условий и состоять, как правило. из кондуктора и основной обсадной колонны. В ус­ловиях сложного геологического разреза и нали­чия водоносных горизонтов следует предусматри­вать применение промежуточных обсадных колонн. Затрубное пространство всех обсадных колонн должно цементироваться по всей глубине их до устья скважины.

4.14. Толщину стенки обсадных труб следует определять расчетом. В интервалах залегания по­род. склонных к текучести, внешнюю нагрузку на обсадную колонну следует определять по полному горному давлению. При комплектовании колонн для обсадки скважин в  коррозион­но­активных сре­дах следует предусматривать мероприятия по защи­те труб: противокоррозионные покрытия, электро­защиту, ингибиторы или применение труб из спе­циальных сталей, стойких в коррозионной среде.

4.15. Диаметр трубы основной обсадной колонны следует определять расчетом исходя из условий эксплуатации резервуара с учетом требований на­стоящих норм и возможности дополнительного крепления скважины обсадной колонной меньшего диаметра в период эксплуатации.

4.16. Диаметр труб подвесной рабочей колонны следует определять из условия равенства гидравли­ческих сопротивлений движения рассола и хранимо­го продукта в период эксплуатации, а диаметр труб подвесных рабочих колонн в период растворения со­ли при создании резервуара — из равенства гидрав­лических сопротивлений движения воды и рассола.

Скорости движения жидкостей в подвесных ко­лоннах, не оборудованных специальными демпфи­рующими устройствами, не должна превышать значений, приведенных в табл. 4.

Таблица 4

Диаметр подвесных колонн, мм

Скорость движения жидкостей в подвесных колоннах, м/с, при длине свободно висящих труб в резервуаре, м

 

100

150

200

114; 127; 140; 146; 168

3,5

2,5

1,5

178; 194; 219; 245

4,0

3,0

2.0

4.17. Обсадная колонна должна заглубляться, как правило, в толщу каменной соли. Между кров­лей резервуара и башмаком основной обсадной колонны должна оставляться, как правило, необ­саженная часть скважины длиной от 5 до 15 м.

4.18. Глубина спуска в скважину подвесных ра­бочих колонн перед началом сооружения резервуа­ра принимается в соответствии с выбранным ин­тервалом заложения резервуара и принятой техно­логической схемой ее создания.

Основная рабочая колонна на период эксплуата­ции резервуара устанавливается, как правило, не менее, чем на 1,5 м выше дна резервуара.

Для резервуаров СУГ, а при кооперации с рассоло-промыслами — резервуаров нефти и нефтепродук­тов следует предусматривать установку двух под­весных соосных рабочих колонн. При этом башмак центральной рабочей колонны необходимо устанав­ливать ниже башмака внешней защитной рабочей колонны. Межтрубное пространство между подвес­ными рабочими колоннами следует использовать для контроля и предотвращения переполнения ре­зервуара. Расстояние между башмаками подвесных рабочих колонн определяется расчетом из условия недопущения переполнения резервуара за время сра­батывания контрольной системы и автоматического прекращения закачки продукта.

4.19. Создание резервуаров подземных хранилищ в каменной соли следует предусматривать циркуля­ционным растворением соли водой, нагнетаемой в скважину, с одновременным вытеснением образую­щегося при этом рассола на земную поверхность. Для управления формообразованием резервуара при растворении солей следует предусматривать ввод в скважину нерастворителя (нефтепродукта, сжатого газа или воздуха) .

4.20. Создание резервуаров подземных хранилищ следует предусматривать, как правило, через одну скважину.

4.21. При строительстве резервуаров через одну скважину следует принимать одну из следующих технологических схем растворения соли водой:

снизу вверх с перемещением внешней рабочей колонны на каждом этапе (черт. 1, а) ;

снизу вверх без перемещения внешней рабочей колонны (черт. 1, б) ;

с подачей растворителя через перфорированную колонну (черт. 1,в);

сверху вниз на сближенном противотоке с посте­пенным накоплением нерастворителя в верхней час­ти растворяемой выработки (черт. 1 , г) ;

„комбинированная" схема, когда нижняя часть выработки создается по схеме „снизу вверх", а верхняя — по схеме ..сверху вниз" (черт. 1, д)

с применением энергии „затопленных струй" с вводом растворителя в нижнюю часть выработки через специальные насадки (черт. 1,е).

Черт.1. Технологические схемы сооружения подземных резервуаров

I-VII - ступени сооружения резервуара

4.22. При строительстве резервуаров через две скважины (черт. 1, ж) следует предусматривать как независимую, так и совместную подачу воды. Соединение выработок следует предусматривать сбойкой гидроврубов или с помощью специальных устройств.

4.23. Выбор схемы создания резервуаров следует производить на основании сравнения вариантов с учетом следующих факторов:

технической возможности применения выбирае­мой схемы в конкретных горногеологических условиях;

планируемого срока строительства;

формы и вместимости резервуара;

 допустимых размеров резервуара по условию его прочности;

количества нерастворимых включений, вида не­растворителя и его влияния на чистоту продукта.

4.24. Подземные рассолохранилища в каменной соли следует проектировать аналогично подземным резервуарам, предназначенным для хранения про­дукта.

4.25. Подземное рассолохранилище в каменной соли и резервуар, предназначенный для хранения продукта, могут быть размещены на одной сква­жине.

4.26. Отбор рассола из подземных рассолохра­нилищ в каменной соли следует, как правило, предусматривать:

вытеснением водой с постепенным увеличением вместимости подземного рассолохранилища;

вытеснением сжатыми газами;

погружными насосами или другими специаль­ными устройствами;

за счет разности отметок расположения подзем­ных резервуаров и подземных рассолохранилищ.

4.27. Удаление рассола с площадок подземных хранилищ следует предусматривать одним из сле­дующих способов:

передачей рассола солепотребляющим предприя­тиям;

сбросом рассола в отработанные горные выра­ботки;

естественной выпаркой рассола;

передачей рассола в системы заводнения нефтя­ных месторождений;

сбросом рассола в глубокие водоносные гори­зонты ;

сбросом рассола в поверхностные акватории.

При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается предусматривать одновре­менно несколько способов удаления рассола.

4.28. Сброс рассола в глубокие водоносные го­ризонты следует предусматривать при невозмож­ности использования иных решений по его удале­нию.

4.29. Комплекс по удалению рассола включает, как правило, следующие сооружения: рассолопроводы, насосные станции, буферные резервуары, очистные сооружения. В зависимости от способа удаления рассола в комплекс сооружений могут также входить нагнетательные скважины и испари­тельные карты для рассола.

4.30. Проектирование сооружений по очистке рассола от нерастворимой взвеси следует осущест­влять    в    соответствии   с   требованиями СНиП 2.04.03-85 и СН 496-77.

4.31. Проектирование рассолопроводов должно производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85, СН 527-80, СН 550-82.

Определение технических характеристик соору­жений по закачке рассола в глубокие водоносные горизонты допускается осуществлять в соответст­вии с рекомендуемым приложением 9.

4.32. Для сброса рассола в глубокие водоносные горизонты следует использовать вновь проектируе­мые и существующие (разведочные, отработанные нефтегазовые и др.) скважины.

4.33. Для поддержания фактической приемисто­сти нагнетательных скважин на уровне расчетной в проекте по сбросу рассола в глубокие водонос­ные горизонты следует предусматривать восстанов­ление их приемистости.

4.34. Конструкция нагнетательной скважины, предназначенной для сброса рассола в глубокие во­доносные горизонты, должна обеспечивать:

надежную изоляцию поглощающего водоносного горизонта от вышележащих водоносных горизон­тов с пресными и другими ценными для народного хозяйства подземными водами;

оптимальное вскрытие поглощающего водонос­ного горизонта;

возможность проведения работ по восстановле­нию приемистости нагнетательной скважины;

возможность замера устьевого давления и расхо­да закачиваемого в скважину рассола.

4.35. Во избежание загрязнения поверхностных и подземных вод и засоления почв у каждой нагне­тательной скважины для сброса рассола следует предусматривать проектирование прудов-отстойников с противофильтрационными экранами для сбо­ра рассола, извлекаемого на поверхность при вос­становлении приемистости нагнетательных сква­жин.

4.36. При согласовании с соответствующими ор­ганами государственного надзора допускается пре­дусматривать сброс рассола в соленые озера и моря и, в порядке исключения, в крупные водотоки.

4.37. Естественную выпарку рассола следует пре­дусматривать в районах с аридным климатом при наличии малоценных земель (солонцы, солончаки, развеваемые пески и т. п.) для размещения испари­тельных карт.

4.38. По окончании строительства подземных ре­зервуаров комплекс сооружений по удалению рас­сола должен быть передан заказчику или другой заинтересованной организации. При невозможности или нецелесообразности дальнейшего использова­ния этих сооружений необходимо их ликвидиро­вать и осуществить рекультивацию нарушенных зе­мель.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ ГОРНЫМ СПОСОБОМ В ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

4.39. В качестве выработок-емкостей следует пре­дусматривать, как правило, подземные горизонталь­ные выработки камерного типа.

4.40. При  выборе схемы  вскрытия число вскрывающих выработок должно быть минималь­ным.

4.41. При штольневом вскрытии устья штолен должны располагаться выше максимального уров­ня хранимых продуктов в выработках-емкостях. При невозможности соблюдения этого требования в штольнях и подходных выработках следует воз­водить дополнительные герметичные перемычки и предусматривать другие необходимые мероприятия, исключающие вытекание продукта на поверхность земли в случае аварийной разгерметизации вырабо­ток-емкостей.

4.42. Продольные уклоны почвы подземных вы­работок должны предусматриваться в зависимости от применяемого при проходке этих выработок транспорта.

4.43. Ширина целиков между отдельными вы­работками-емкостями должна приниматься по рас­чету на прочность, но не менее утроенной ширины выработок-емкостей.

4.44. Расстояния между сбойками в спаренных выработках-емкостях должны приниматься в за­висимости от технологии проходки, но не менее удвоенной ширины целиков между выработками-емкостями.

4.45. В обособленных выработках-емкостях до­пускается устройство ниш для укрытия проходчес­кого оборудования, при этом глубина ниш должна быть минимально возможной (по габаритам оборудования), а породные целики между нишами и смежной выработкой-емкостью должны быть не ме­нее расчетной ширины целика.

4.46. Заборные зумпфы подземного резервуара должны располагаться в наиболее низких точках профиля выработок-емкостей.

Число зумпфов должно соответствовать числу изолированных выработок-емкостей. В спаренных выработках-емкостях следует предусматривать, как правило, один зумпф.

4.47. В хранилищах, предназначенных для одно­временного хранения нескольких видов продук­тов, следует предусматривать специальную около­ствольную (коллекторную) выработку.

4.48. Для прокладки дыхательных и технологи­ческих трубопроводов допускается использовать скважины, пробуренные с поверхности земли в выработки-емкости.

4.49. При использовании непогружных насо­сов в хранилищах нескольких видов продуктов под­земные насосные станции следует предусматривать как а специальных камерах, так и в коллекторных или подходных выработках.

4.50. В хранилищах нескольких видов продук­тов размещение погружных насосов следует пре­дусматривать в скважинах, пробуренных с поверх­ности земли в заборные зумпфы выработок-емко­стей (черт. 2).

4.51. При использовании непогружных насосов в хранилищах на один вид продукта насосные станции допускается располагать непосредственно во вскры­вающих выработках либо в камерах, пройденных вблизи вскрывающих выработок и соединенных с ними. При использовании погружных насосов их следует располагать непосредственно в вертикаль­ных стволах или технологических скважинах.

4.52. Специальные   строительные   выработки (заезды, сбойки, камеры различного назначения, скважины и др.), необходимые для проходки вы­работок-емкостей, оставляются открытыми или изо­лируются перемычками, если они усложняют усло­вия эксплуатации хранилища (по условиям венти­ляции, безопасности и др.).

4.53. Число специальных строительных вырабо­ток должно быть минимальным.

4.54. Выбор формы поперечного сечения вскры­вающих выработок, их армирование, а также расчет нагрузок на крепь и выбор типа крепи следует производить в соответствии с требованиями СНиП II-94-80.

4.55. Площадь поперечного сечения вскрываю­щих выработок подземных резервуаров должна приниматься минимальной, исходя из условий:

размещения постоянного эксплуатационного обо­рудования;

размещения горнопроходческого оборудования;

пропуска необходимого количества воздуха при скорости его движения не более 8 м/с;

возможности спуска оборудования или его уз­лов, имеющих наибольшие габариты.

4.56. Сечения вскрывающих выработок при раз­мещении в них стационарного эксплуатационного оборудования следует принимать с учетом:

устройства лестничного отделения для вертикаль­ных и наклонных выработок с углом наклона бо­лее 45° или свободного людского прохода для го­ризонтальных и наклонных выработок с углом наклона до 45° в соответствии с требованиями Еди­ных правил безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом, утвержденных Госгортехнадзором СССР;

устройства грузолюдского подъема в вертикаль­ных и наклонных выработках;

оставления проема для спуска-подъема длинно­мерных предметов в вертикальных выработках;

прокладки труб принудительной вентиляции;

проведения ремонтно-восстановительных работ;

прокладки продуктовых и других трубопрово­дов и кабелей.

4.57. В устьях вертикальных стволов на необхо­димой глубине следует предусматривать проемы (ниши) для ввода и вывода трубопроводов и ка­белей, имея а виду следующее:

ввод и вывод трубопроводов и кабелей в верти­кальный ствол на отметках ниже верха устья дол­жен осуществляться через уплотнительные устрой­ства, препятствующие поступлению в ствол поверх­ностных и грунтовых вод;

часть трубопроводов допускается вводить через верх устья, но водопровод, подающий в ствол во­ду, и кабели любого назначения должны вводиться только ниже верха устья;

водоотливные трубы допускается выводить из ствола на отметках выше устья при условии сброса воды из них в водоприемный колодец вблизи ствола.

4.58. Во вскрывающих выработках, используе­мых полностью или частично для хранения продуктов, крепь должна быть непроницаемой для храни­мых продуктов и воды.

Черт. 2. Схема подземного резервуара с погружным и непогружным насосами

1 — выработка-емкость; 2 — зумпф; 3 — герметичная перемычка; 4— непогружные насосы; 5 — насосная камера; 6 подход­ная выработка; 7—коллекторная выработка; 8трубопроводы для залива продуктов; 9— трубопроводы для отбора про­дуктов; 10 ствол; 11 — технологическая скважина; 12 — погружной насос

4.59. Во вскрывающих выработках, закреплен­ных водопроницаемыми видами крепи, необходимо предусматривать мероприятия по подавлению при­тока воды, исходя из следующих условий:

остаточный приток воды во вскрывающие выра­ботки не должен превышать 1 м3/ч на каждые 100 м их длины;

свободный капеж воды во всех типах вскрываю­щих выработок не допускается.

4.60. Объем зумпфов вертикальных и наклонных стволов подземных хранилищ следует устанавли­вать а зависимости от ожидаемого притока подзем­ных вод в период строительства. При использовании зумпфов в качестве единственного водосборника их объем должен рассчитываться на двухчасовой ожи­даемый приток воды.

4.61. При размещении герметичной перемычки горизонтального типа в нижней части вертикального ствола устройство опорного венца производится над перемычкой и не менее чем на 5 м ниже кровли не­проницаемой толщи пород.

При сооружении подземного резервуара в трещи­новатом массиве с напорными водами опорный ве­нец должен устанавливаться выше перемычки на участках пород с наиболее высокими прочностными характеристиками.

4.62. Глубина заложения кровли выработок-ем­костей определяется видом хранимого продукта и ожидаемым внутренним давлением в подземном резервуаре, определяемым согласно обязательному приложению 5.

4.63. Размеры поперечного сечения выработок-емкостей должны приниматься максимальными для конкретных горногеологических условий при воз­можно большем отношении высоты выработок к их ширине.

Форма и размеры выработок-емкостей должны исключать возможность сдвижения вышележащих пород на весь период эксплуатации.

4.64. Определение полезных (заполняемых) объ­емов выработок-емкостей производится с учетом коэффициента использования резервуара, который для нефти и нефтепродуктов следует принимать не более 0,97, для сжиженных газов не более 0,9.

4.65. Выработки-емкости следует проектировать, как правило, без крепи или с применением анкер­ной крепи. Сплошную несущую крепь следует пре­дусматривать на участках геологических нарушений в комбинации с тампонажем породного массива в целях его укрепления и снижения проницаемости.

4.66. При расчете размеров и устойчивости не­закрепленных выработок-емкостей и выработок вспомогательного назначения следует руководство­ваться    требованиями    СНиП    II-94-80   и СНиП 2.01.07-85.

В составе длительных временных нагрузок необходимо учитывать внутреннее давление нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов в выработках.

Постоянные и временные нагрузки и воздействия (за исключением нагрузки от внутреннего давле­ния) следует определять в соответствии с требова­ниями СНиП 2.06.09-84.

Временные нагрузки от внутреннего давления хранимых продуктов следует определять исходя из гидростатического давления продуктов и упруго­сти их паров при максимально возможной темпера­туре в выработках-емкостях.

Расчеты крепей следует выполнять по методу предельных состояний в соответствии с требова­ниями СНиП 2.06.09-84.

4.67. Заборные зумпфы должны крепиться моно­литным бетоном и облицовываться сварными ме­таллическими обечайками.

В хранилищах сжиженных газов материал обе­чайки следует выбирать с учетом минимальной тем­пературы, которую приобретает подаваемый газ при первом заполнении подземного резервуара.

4.68. При использовании погружных насосов в подземных хранилищах сжиженных газов объем за­борных зумпфов должен быть не менее удвоенного объема воды, необходимого для заполнения технологических скважин при извлечении погружных насосов без разгерметизации выработок-емкостей.

4.69. В подземных резервуарах, эксплуатируе­мых без постоянного притока подземных вод, для обеспечения полного стока продукта к заборному зумпфу следует предусматривать устройство вырав­нивающих полов из монолитного бетона класса не ниже В7,5.

4.70. Околоствольные (коллекторные) и под­ходные выработки следует проектировать мини­мальной длины и сечения с учетом размещения в них технологического оборудования, а также с учетом проходов для людей и транспортирования оборудования.

4.71. Площадь поперечного сечения коллектор­ных выработок должна быть проверена на пропуск необходимого для вентиляции количества воздуха при скорости его движения не более 8 м/с.

4.72. Необходимость крепления коллекторных и подходных выработок должна решаться по ана­логии с выработками-емкостями и с учетом устрой­ства герметичных перемычек.

4.73. В коллекторных и подходных выработках, по которым прокладываются продуктовые трубо­проводы, необходимо предусматривать устройство выравнивающих полов из монолитного бетона клас­са не ниже В7,5.

4.74. При проектировании электромашинных ка­мер (распределительных подстанций и насосных) следует     руководствоваться    требованиями СНиП П-94-80.

4.75. При использовании для аварийного подъ­ема людей технологических, вентиляционных или специальных скважин диаметр их должен опреде­ляться с учетом габаритов спасательной подъемной лестницы (или другого аналогичного устройства) , но не менее 600 мм в свету.

4.76. Продуктовые трубопроводы следует преду­сматривать внутри обсадных колонн скважин или в трубах большего диаметра, расположенных в стволе.

Запрещается использовать в качестве эксплуата­ционных трубопроводов трубы обсадных колонн скважин.

4.77. Вертикальные стволы подземных резервуа­ров при расположении герметичной перемычки в подходных выработках независимо от места уста­новки насосов должны быть оборудованы при глу­бине:

до 25м— лестничным отделением и грузовым отсеком;

более 25 м лестничным отделением и механи­ческим грузолюдским подъемом.

4.78. Грузовой отсек в стволе на уровне сопря­жения с горизонтальной выработкой или камерой (если она примыкает непосредственно к стволу) оборудуется приемной площадкой, имеющей звукосветовую сигнализацию с поверхностью.

4.79. В качестве механического грузолюдского подъема на период эксплуатации хранилищ, как правило, должен применяться лифтовый подъем­ник. Устройство и ввод в эксплуатацию лифтового подъемника должны согласовываться с местными органами Госгортехнадзора СССР.

4.80. Грузоподъемность лифтового подъемника должна определяться наибольшим весом транспор­тируемого оборудования или его частей, но не менее 3500 Н (350 кгс) .

Управление лифтовым подъемником должно обе­спечиваться с земной поверхности и из кабины лифта.

4.81. В подземных хранилищах, сооружаемых в трещиноватых породах с напорными водами, для откачки воды из выработок-емкостей должен быть предусмотрен водоотлив.

Обустройство насосных станций должно быть выполнено  в  соответствии  с требованиями СНиП II-94-80 и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке. Работа их должна быть автоматизирована.

4.82. Изоляция выработок-емкостей должна обе­спечиваться герметичными перемычками, которые отделяют выработки-емкости, заполненные продук­тами, от остальных выработок или от внешней среды.

4.83. Герметичные перемычки должны:

выдерживать давление, создаваемое хранимым продуктом;

быть непроницаемыми для хранимых продуктов, в том числе и в местах контакта с вмещающими породами;

обеспечивать пропуск необходимых технологи­ческих трубопроводов и коммуникаций;

сооружаться из материалов, не подвергающихся агрессивному воздействию со стороны хранимых продуктов и не оказывающих влияний на их товар­ные качества;

перекрывать зоны повышенной проницаемости пород вокруг выработок в месте сооружения пере­мычек (размеры этой зоны должны определяться экспериментально в период строительства) .

Конструкции перемычек и материалы для их сооружения допускается принимать согласно реко­мендуемому приложению 10.

4.84. Герметичные перемычки, устанавливаемые в вертикальных и наклонных стволах, следует рас­полагать на участках, пройденных по непроницае­мой толще пород. При наличии в стволах продуктонепроницаемой крепи перемычки допускается раз­мещать в любой его части.

В хранилищах на несколько видов продуктов герметичные перемычки следует размещать в кол­лекторных и подходных выработках.

4.85. При достаточной мощности непроницаемой толщи вмещающих пород допускается герметичные перемычки размещать таким образом, чтобы они находились в паровой фазе без непосредственного подпора их жидкой фазы хранимых продуктов путем устройства наклонных участков подходных (коллекторных) выработок или „слепых" стволов.

4.86. Расчеты герметичных перемычек должны вестись по методу предельных состояний в соот­ветствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и СНиП II-23-81.

Коэффициенты надежности по нагрузке, состоя­ний и условий работы, а также предельную ширину раскрытия трещин в бетоне следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

Расчет на прочность должен производиться на давление, определяемое по упругости паров храни­мых продуктов при максимальной возможной тем­пературе в выработках-емкостях, и ударную на­грузку от аварийного взрыва паров в насосной стан­ции или подходной выработке.

Стенки герметичных перемычек должны рассчи­тываться на изгиб как плиты, нагруженные равно­мерно распределенной нагрузкой и проверяться дополнительным расчетом на срез.

Для предварительного выбора толщины стенки при расчетах по предельным состояниям допуска­ется пользоваться графиком, приведенным в реко­мендуемом приложении 11.

4.87. Для герметизации выработок-емкостей. включающей тампонаж: затрубного пространства скважин, закрепного пространства вскрывающих выработок (если они используются для хранения продуктов), контура герметичных перемычек и трещиноватых зон вмещающих пород, допускается применять продуктонепроницаемые раст­воры и материалы согласно рекомендуемому при­ложению 10.

ТРАНШЕЙНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ

4.88. Траншейный резервуар включает одну вы­работку-емкость и технологическое оборудование. При строительстве траншейного резервуара буро-взрывным способом и транспортировании горной массы автотранспортом следует предусматривать пандус уклоном не более 1:10. После завершения проходки пандус должен быть засыпан извлечен­ной породой с послойным ее промораживанием.

4.89. Размеры целиков между выработками-емкостями следует принимать не менее 15 м.

4.90. Траншейные резервуары следует распола­гать протяженной стороной в направлении господ­ствующих зимних ветров с подветренной стороны от ближайших зданий и сооружений. Глубина за­ложения почвы траншейных резервуаров не должна превышать, как правило, 15 м.

4.91. Траншейные резервуары следует проектиро­вать в виде протяженной выработки, разработанной открытым способом и снабженной герметичным перекрытием (черт. 3).

4.92. Размеры выработки-емкости следует при­нимать в зависимости от конкретных условий строительства, как правило, они не должны превы­шать: по длине 200 м, по ширине 20 м.

4.93. В конструкции резервуара должны быть предусмотрены эксплуатационный колодец и слив­ные устройства, обеспечивающие равномерное рас­пределение продукта.

4.94. Почва выработки-емкости должна, как пра­вило, иметь уклон не менее 0,002 а сторону экс­плуатационного колодца.

4.95. Под эксплуатационным колодцем в почве выработки-емкости следует предусматривать зумпф, обеспечивающий полный отбор нефтепродукта, так­же сбор и удаление воды, попавшей в резервуар.

4.96. Перекрытие выработки-емкости следует предусматривать из несгораемых строительных ма­териалов.

4.97. Выбор материала перекрытия выработки-емкости, конструкции перекрытия и узла его соп­ряжения с горной породой следует производить с учетом конкретных условий строительства и необ­ходимости обеспечения герметичности резервуара в период его эксплуатации.

4.98. При использовании для перекрытия сбор­ных металлических или железобетонных конструк­ций допускается применение промежуточных несу­щих опор, расположенных по оси траншеи.

4.99. Снаружи перекрытие следует покрывать стационарной или съемной теплоизоляцией из несгораемого материала, толщина которой опреде­ляется из условия сохранения отрицательной темпе­ратуры под перекрытием.

4.100. Узел сопряжения перекрытия с грунтом, как правило, следует покрывать слоем несгораемой теплоизоляции. Толщина теплоизоляции и размеры ее по площади определяются расчетом из условия сохранения грунта в мерзлом состоянии.

Черт. 3. Подземный ледопородный резервуар траншейного типа

1—вечномерзлая порода; 2— ледяная облицовка; 3—резервуар с нефтепродуктом; 4— узел сопряжения перекрытия ре­зервуара с мерзлой породой; 5—теплоизоляция; 6трубопровод для залива; 7—перекрытие; 8— воздушный теплообмен­ник; 9— электродвигатель; 10—дыхательный клапан; 11 —помещение насосной; 12— эксплуатационный колодец; 13на­сос; 14 — распределительное устройство для слива нефтепродукта

4.101. Ледогрунтовое перекрытие допускается предусматривать при пролете выработки-емкости не более 6 м с устройством опоры на грунтовые бермы, расположенные по бортам траншеи. Толщину полуциркульного ледяного свода траншейного ре­зервуара допускается рассчитывать согласно ре­комендуемому приложению 12. На ледогрунтовое перекрытие следует укладывать слой несгораемой теплоизоляции, пригруженной дренирующей засып­кой из крупнозернистого материала (керамзитово­го щебня, гальки, гравия и др.)

4.102. На внутренней поверхности выработки-емкости должна быть предусмотрена ледяная облицовка толщиной не менее 5 см в соответствии с требованиями ВСН 51-5—85, утвержденных Мингазпромом.

ПОДЗЕМНЫЕ ШАХТНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ. СООРУЖАЕМЫЕ ГОРНЫМ СПОСОБОМ 8 ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ

4.103. Шахтные резервуары следует предусматри­вать в виде системы горизонтальных выработок-емкостей, примыкающих с одной или двух сторон к коллекторной выработке (черт. 4) .

4.104. При двустороннем примыкании выра­боток-емкостей к коллекторной выработке их сле­дует располагать в шахматном порядке.

4.105. Ширину целиков между выработками-емкостями следует принимать по расчетам на проч­ность, но не менее 15 м.

4.106. Глубину заложения кровли шахтных ре­зервуаров следует выбирать от 10 до 40 м.

4.107. Число вскрывающих выработок следует принимать, как правило, не более одной. Допуска­ется применение большего числа вскрывающих выработок при обосновании этого решения технико-экономическим расчетом.

4.108. В качестве вскрывающей выработки сле­дует предусматривать, как правило, наклонный ствол (черт. 5). Допускается вскрытие выработок-емкостей вертикальным стволом.

4.109. В шахтном резервуаре следует предусмат­ривать эксплуатационный колодец и технологичес­кие скважины, оборудованные сливными устройст­вами, обеспечивающими рассредоточенный слив продукта в выработки-емкости.

4.110. Размеры и формы сечения вскрывающих выработок и выработок-емкостей должны обеспе­чивать их устойчивость на период строительства и эксплуатации. Выработки-емкости следует пре­дусматривать, как правило, без постоянного креп­ления.

4.111. Продольный уклон кровли выработки-емкости следует принимать не менее 0,002 в проти­воположную сторону от ближайшего эксплуата­ционного колодца.

Почву выработки-емкости следует предусматри­вать с уклоном не менее 0.002 в сторону ближайше­го эксплуатационного колодца.

4.112. В почве выработки-емкости под эксплуа­тационным колодцем следует предусматривать зумпф. Объем и глубину зумпфов следует опреде­лять из условий нормальной работы насоса с задан­ной производительностью до полного отбора про­дукта, сбора и удаления воды из резервуара.

Черт. 4. Принципиальная схема многокамерного подземного резервуара

1 — выработки-емкости; 2 — наклонный ствол; 3 — коллекторная выработка; 4 — эксплуатационный колодец: 5 — технологические скважины

4.113. Технологические скважины для приема продукта с положительной температурой следует оборудовать двумя расположенными одна в другой трубами по всей глубине; внешняя труба является обсадной, а внутренняя предназначена для слива продукта в резервуар. В межтрубном пространстве следует предусматривать теплоизоляцию, толщину которой допускается определять согласно рекомен­дуемому приложению 13.

4.114. Закрепное пространство вскрывающих вы­работок следует герметизировать послойным намораживанием  снизу вверх водонасыщенного песка.

4.115. Устья вскрывающих выработок следует закреплять   крепью из несгораемых матери­алов.

4.116. Для герметизации вскрывающих вырабо­ток следует предусматривать перемычки (см. черт. 5).

4.117. Оголовки эксплуатационных колодцев, технологических скважин и вскрывающих вырабо­ток должны быть приподняты над окружающей местностью за счет рельефа или искусственной под­сыпки грунта из условия предотвращения затекания талых вод в выработки.

Вокруг указанных оголовков следует предусмат­ривать теплоизоляцию из естественных или искусст­венных материалов из условия исключения оттаи­вания породы.

4.118. В резервуаре следует предусматривать хранение, как правило, продукта одного вида.

При необходимости хранения в резервуаре про­дуктов нескольких видов следует предусматривать перемычки, изолирующие выработки-емкости.

4.119. Конструкцию и материал перемычек сле­дует принимать из условия обеспечения герметич­ности резервуара, пропуска технологических тру­бопроводов и сохранения качества продукта.

В перемычках следует предусматривать люки-лазы размером в свету не менее 0,6x0,7 м.

Черт. 5. Принципиальная схема однокамерного шахтного резервуара

1 — технологическая скважина; 2 — трубопровод для залива нефтепродукта; 3 — теплоизоляция оголовка; 4 — дыхательный клапан; 5 — оголовок колодца; 6 — эксплуатационный колодец; 7 — смотровой колодец наклонного ствола; 8 — перемычки; 9— наклонный ствол; 10—насос в зумпфе: 11распределительное устройство для слива нефтепродукта; 12— ледяная облицовка; 13 — выработка-емкость с нефтепродуктом

4.120. Внутренняя поверхность выработок-ем­костей, как правило, должна иметь ледяную обли­цовку, которую следует предусматривать в соответ­ствии с требованиями п. 4.102.

Ледяную облицовку допускается не предусматри­вать для резервуаров, сооружаемых в скальных монолитных породах.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ ГЕОТЕХНО­ЛО­ГИ­ЧЕС­КИМ СПОСОБОМ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ (БЕСШАХТНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ)

4.121. В состав подземных резервуаров, соору­жаемых геотехнологическим способом в вечно­мерзлых породах, входят подземная полость, технологическая скважина, эксплуатационные ко­лонны и технологическое оборудование (черт. 6) .

4.122. Подземные резервуары, сооружаемые гео­технологическим способом в вечномерзлых поро­дах, следует размещать по глубине и площади толщи вечномерзлых пород в зависимости от геокриологических условий, объема хранилища и количества продуктов, подлежащих хранению в этих резер­вуарах.

Минимальное расстояние между устьями техноло­гических скважин  м, соседних резервуаров сле­дует определять по формуле

,                                                           (2)

где d1, d2 максимальные диаметры смежных подземных резервуаров, м.

Расстояние от стенки резервуара до стенки сосед­ней скважины следует принимать не менее 10 м.

4.123. Глубину заложения бесшахтных резервуа­ров следует принимать в зависимости от глубины залегания и мощности толщи вечномерзлых пород, свойств покрывающих пород и вида продукта, предназначенного для хранения, но, как правило, не менее 10 м.

При выборе интервалов глубин заложения бес­шахтных резервуаров при прочих равных геокриологических условиях следует отдавать предпочте­ние:

минимальным глубинам заложения, определяе­мым согласно обязательному приложению 5;

интервалам глубин, содержащим минимальное количество негабаритных и кольматирующих вклю­чений и переслаивающихся пропластков, а также неразмокающих после оттаивания и резко неодно­родных пород;

интервалам глубин, содержащим породы, кото­рые могут быть использованы для попутной добы­чи песчано-гравийной смеси или других полезных ископаемых.

4.124. Допускается проектирование и сооружение подземных резервуаров в предохранительных и охранных целиках горнодобывающих предприятий и наземных сооружений при согласовании с мест­ными органами Госгортехнадзора СССР.

4.125. Число подземных резервуаров следует определять в зависимости от объема предназначенных к хранению продуктов и максимального объ­ема единичного резервуара. При этом для одного вида продукта следует предусматривать, как пра­вило, не менее двух резервуаров.

Черт. 6. Принципиальная схема бесшахтного резервуара в вечномерзлых породах

1—оголовок обсадной колонны; 2—обсадная колонна; 3 — цементное кольцо; 4 — трубопровод для залива нефте­продукта; 5 — уровнемер; 6 — уровень нефтепродукта; 7—парогазовое пространство; 8 нефтепродукт; 9—ледяная облицовка; 10 — насос для отбора нефтепродукта; 11 — струеотбойное устройство

4.126. Объем единичного резервуара для каждого хранимого продукта следует выбирать исходя из геокриологических условий площадки и макси­мально допустимых по условиям прочности раз­меров.

При определении объема бесшахтного резервуа­ра, сооружаемого в вечномерзлых породах, следует учитывать объемное расширение продукта, пред­назначенного к хранению, и принимать коэффи­циент заполнения резервуара не более 0,95 при хра­нении нефти, нефтепродуктов и не более 0,9 — при хранении сжиженных газов.

4.127. В толщах мерзлых дисперсных пород мощностью не менее 70 м, разделенных пропластками скальных, вязких или содержащих негаба­ритные включения пород, допускается двух- или многоярусное расположение резервуаров по верти­кали на одной технологической скважине.

4.128. Дно подземной выработки бесшахтного ре­зервуара следует проектировать коническим с уг­лом наклона образующей к горизонту, равным углу естественного откоса оттаявших пород под водой.

4.129. Бесшахтные резервуары следует проек­тировать с вертикальной осью симметрии и свод­чатой кровлей.

4.130. Максимальный диаметр подземного резер­вуара следует принимать в зависимости от геокриологических условий вмещающих, покрывающих и подстилающих вечномерзлых пород и режима эксплуатации, но, как правило, не более 40 м. Вы­соту резервуара следует принимать равной не менее половины максимального диаметра.

4.131. Внутреннюю поверхность кровли подзем­ного резервуара следует облицовывать слоем льда толщиной не менее 0,01 м в соответствии с требо­ваниями ВСН 51-5—85, утвержденных Мингазпромом.

Допускается не предусматривать ледяной обли­цовки резервуара, предназначенного для хранения нетоварного продукта (конденсата, широкой фрак­ции легких углеводородов, нефти).

4.132. В бесшахтных резервуарах, предназначен­ных для хранения продуктов под избыточным дав­лением, намораживание ледяной облицовки сле­дует производить с постепенным увеличением дав­ления в резервуаре от гидростатического до мак­симального рабочего.

4.133. Сооружение резервуара следует преду­сматривать через вертикальную технологическую скважину.

При соответствующем технико-экономическом обосновании (в зависимости от вмещающих пород, конструкции резервуара и пр.) допускается помимо технологических скважин предусматривать про­ходку дополнительных скважин, предназначенных только для эксплуатации резервуара.

4.134. Конструкция технологической скважины должна обеспечивать герметичность затрубного пространства от нижнего торца (башмака) обсад­ной колонны до устья скважины.

4.135. Технологические скважины следует кре­пить обсадной колонной, конструкция которой должна обеспечить ее охлаждение в период соору­жения и эксплуатации резервуара и поддержание средней температуры мерзлых пород в затрубном пространстве не выше их естественной температуры и максимального давления продукта в резервуаре.

4.136. Для сооружения резервуара следует пре­дусматривать, как правило, три рабочие колонны: соосно-наружную (водовод)  и промежуточную (пульповод), свободно подвешенную центральную (газовод).

При этом разность между внутренним диаметром пульповода и наружным диаметром газовода сле­дует принимать не менее 0,1 м, а площадь попереч­ного сечения кольцевого зазора в свету между водоводом и пульповодом следует принимать, как правило, не менее площади поперечного сечения между пульповодом и газоводом.

4.137. Оголовок обсадной колонны технологи­ческой скважины следует предусматривать не ме­нее чем на 0,5 м выше планировочной отметки при­легающей к ней территории (в радиусе 6 м) на ло­кальном повышении рельефа местности или на по­логом склоне площади водосбора водоема, из кото­рого предусматривается водозабор для сооружения резервуара.

В радиусе до 1м от оголовка обсадной колонны технологической скважины следует предусматри­вать локальное понижение глубиной до 0,1 м (для временного заполнения жидкостью при контроле герметичности затрубного пространства скважин) .

4.138. Разработку выработки бесшахтного резер­вуара следует предусматривать, как правило, по схе­ме сближенного противотока, при котором башма­ки водовода и пульповода следует размещать на одной отметке и применять газлифт только на вертикальном участке пульповода.

4.139. Для изменения положения башмаков водо­вода и пульповода следует предусматривать устрой­ство для подъема и спуска этих колонн на высоту не менее 0,02 их длины.

4.140. Концентрация выдаваемой пульпы не должна превышать концентрацию, вызывающую закупорку пульповода.

4.141. Управление формообразованием бесшахт­ного резервуара в вечномерзлых породах и произ­водительность оттаивания вечномерзлых пород сле­дует предусматривать с помощью нерастеплителя, закачиваемого в резервуар через кольцевой за­зор между обсадной и наружной рабочими колон­нами.

4.142. В качестве нерастеплителя следует пре­дусматривать химически инертное по отношению к вмещающим породам и продукту, подлежащему хранению, вещество с меньшим удельным весом, чем у продукта, как правило, газообразное (воз­дух, природный газ).

4.143. На период сооружения резервуара для охлаждения обсадной колонны следует преду­сматривать парокомпрессионные или другие холо­дильные установки.

4.144. Холодильные установки следует проектиро­вать в соответствии с требованиями СНиП II-105-74, а для газовых холодильных машин также и Правил безопасности в газовом хозяйстве, утвержденных Госгортех­надзором СССР.

Расчет охлаждения обсадной колонны допуска­ется определять в соответствии с рекомендуемым приложением 14.

4.145. Следует предусматривать теплоизоляцию соединительных трубопроводов холодильной уста­новки и обсадной колонны на оголовке технологи­ческой скважины.

4.146. В установках получения холода по газо­вым циклам следует предусматривать устройства, позволяющие осуществить ввод в дроссели и тех­нологические трубопроводы ингибиторов гидратообразования.

4.147. При проектировании холодильной установ­ки для строительства бесшахтного резервуара следует предусматривать возможность ее исполь­зования для охлаждения заливаемого продукта в период эксплуатации резервуара, если это преду­смотрено технологической частью проекта.

ПОДЗЕМНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ЛЕДОПОРОДНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ СУГ

4.148. Резервуары следует проектировать в виде вертикально-цилиндрической выработки (черт. 7), оборудованной перекрытием из искусственных материалов (сталь, бетон, железобетон) .

4.149. При наличии естественного водоупора под днищем резервуара проходку выработки сле­дует предусматривать способом предваритель­ного замораживания пород по контуру ее стен в соответ­ствии с требованиями ВСН 189—78, утвержденных Минтрансстроем.

4.150. При отсутствии естественного водоупора в геологическом разрезе площадки строительства допускается создание искусственного водоупора способом предварительного замораживания пород почвы будущего котлована до смыкания его с ледо­породными стенками. Толщину предварительно замороженного днища следует определять в соот­ветствии с требованиями п. 3.20.

 

Черт. 7. Подземный низкотемпературный ледопородный резервуар СУГ

1 — водоупор; 2 — незамороженный грунт; 3 — заморожен­ный грунт; 4 — замораживающая колонка; 5 — резервуар; 6 перекрытие; 7—теплоизоляция; 8—узел сопряжения перекрытия резервуара с ледопородной стенкой; 9 — сжи­женный газ

4.151. Для контроля за герметичностью ледо­породной стенки при эксплуатации резервуаров следует предусматривать наблюдательные сква­жины, расположенные по периметру резервуара в зоне талого грунта.

4.152. Размеры резервуара следует принимать в зависимости от глубины расположения водоупор­ного пласта и объема хранения СУГ, но не более 30 000 м3.

4.153. Ледопородная оболочка, перекрытие и узел сопряжения между ними должны обеспе­чивать герметичность резервуара. При невозмож­ности обеспечить необходимую герметичность ледопородной оболочки допускается применение ме­талла для облицовки внутренних поверхностей выработки.

4.154. Перекрытие резервуара должно быть рас­считано на воспринятие внешних нагрузок, рабочего давления паров СУГ и разрежения в резервуаре. Нагрузки, воздействия и их сочетания следует принимать   в  соответствии  с  требованиями СНиП 2.01.07-85.

4.155. Рабочее давление газа в паровом простран­стве ледопородного резервуара не должно превы­шать 5000 Па (0,05 кгс/см2), а разрежение -минус 250 Па (0,0025 кгс/см2) .

4.156. Для перекрытия резервуара следует пре­дусматривать несгораемые и химически нейтраль­ные по отношению к парам СУГ материалы.

4.157. Перекрытие резервуара следует предусмат­ривать с наружной тепловой изоляцией из несгорае­мого материала, которую необходимо защищать от воздействия атмосферных осадков и солнечной радиации. Допускается размещать тепловую изоля­цию с внутренней стороны перекрытия. При этом следует предусматривать ее защиту от паров СУГ.

4.158. Толщину тепловой изоляции перекрытия резервуара следует принимать не менее 25 см.

4.159. В качестве материала для защиты тепловой изоляции перекрытия от атмосферных осадков и паров СУГ следует предусматривать алюминий, оцинкованную или кровельную сталь, а для защиты от солнечной радиации окраску в светлые тона.

5. НАЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ПОДЗЕМНЫХ ХРАНИЛИЩ

5.1. В составе наземного комплекса подземных хранилищ в зависимости от характера технологи­ческих процессов приема, хранения и выдачи нефти, нефтепродуктов и СУГ следует предусматривать здания и сооружения основного производственного назначения, вспомогательные здания и сооруже­ния и внутриплощадочные инженерные сети.

Перечень зданий и сооружений, входящих в состав наземного комплекса конкретного подзем­ного хранилища, следует определять в зависимости от его объема и назначения.

5.2. Здания и сооружения наземного комплекса следует по возможности объединять (блокировать) по следующим группам:

оголовки стволов или скважин подземных ре­зервуаров;

насосные и компрессорные станции; операторные, подстанции, мастерские, лаборато­рии;

административно-хозяйственные помещения;

гаражи, здания и сооружения пожарной и воени­зированной охраны, проходные;

железнодорожные сливо-наливные эстакады и другие сооружения, связанные со сливо-наливными операциями;

наземные парки для нефти, нефтепродуктов и СУГ;

сети водоснабжения, канализации и другие ин­женерные коммуникации.

5.3. Здания и сооружения наземного комплекса подземных хранилищ (наземные резервуары, здания и сооружения для хранения продукта в таре, железнодорожные сливо-наливные эстакады, сливо-наливные причалы и пирсы, разливочные, расфасо­вочные и раздаточные пункты, насосные и ком­прессорные станции, административно-хозяйствен­ные здания или помещения и др.) следует проек­тировать   в   соответствии   с   требованиями СНиП П-106-79, СНиП II-37-76, СНиП П-90-81, СНиП II-91-77, СНиП II-92-76, СНиП II-2-80 и дру­гих нормативных документов на проектирование соответствующих зданий и сооружений, утверж­денных в установленном порядке, а также с требо­ваниями настоящих норм.

5.4. Проектирование фундаментов зданий и со­оружений наземного комплекса подземных храни­лищ, размещаемых на территории распространения вечномерзлых грунтов, следует осуществлять сог­ласно требованиям СНиП II-18-76. При этом грунты оснований следует использовать в мерзлом состоя­нии, сохраняемом в процессе строительства и в те­чение всего заданного периода эксплуатации хранилища.

5.5. При проектировании фундаментов зданий, сооружений и оборудования наземного комплекса подземных хранилищ, которые могут оказаться в зоне распространения границы промерзания по­род от низкотемпературного ледопородного резер­вуара и располагаться на участках, сложенных пучинистыми грунтами, следует предусматривать спе­циальные решения согласно СНиП II-18-76, осу­ществление которых исключает возможность прояв­ления недопустимых деформаций под основаниями.

5.6. Эстакады, предназначаемые для транспорти­рования пульпы к гидроотвалу при сооружении бес­шахтных резервуаров в вечномерзлых породах, сле­дует предусматривать с уклоном, величина которо­го должна обеспечивать удаление пульпы по откры­тым лоткам самотеком, но не менее 0,05.

Конструкция эстакады должна предусматривать возможность переноса места сброса пульпы.

5.7. Расстояние от оголовка бесшахтного резер­вуара в вечномерзлых породах до места сброса пульпы, следует принимать не менее радиуса гидро­отвала r, м, определяемого по формуле

,      (3)

 

где   угол откоса отвала, принимается, как пра­вило, не более 5°.

5.8. Время слива и налива продукта на железно­дорожных эстакадах следует принимать в соответ­ствии с требованиями Правил перевозки отдельных грузов и Устава железных дорог, утвержденных МПС в установленном порядке.

5.9. Налив нефти, нефтепродуктов и СУГ в реч­ные и морские суда следует предусматривать, как правило, средствами подземных хранилищ, а слив в хранилище средствами судов или береговыми насосными станциями.

5.10. Для выполнения технологических операций по сливу и наливу продуктов, отстою воды, охлаж­дению продукта при его низкотемпературном хране­нии и при необходимости обеспечения стабильной эксплуатации всех типов хранилищ в условиях неравномерности поступления и отбора продукта допускается предусматривать наземные (буферные) резервуары.

5.11. Объем и количество наземных резервуаров следует определять на основании технико-эконо­мических расчетов в зависимости от режима экс­плуатации подземных хранилищ, производительнос­ти налива и отгрузки, но не менее двух резервуаров для каждого вида продукта.

5.12. Для низкотемпературного подземного хра­нилища СУГ допускается предусматривать напорные металлические (буферные) резервуары суммарным объемом до 1000 м3 при наземном и до 2000 м3при подземном расположении. При этом объем еди­ничного цилиндрического металлического резервуа­ра не должен превышать 200 м3 , а давление в нем 1,6 МПа (16 кгс/см2). При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается уве­личивать суммарный объем буферных резервуаров, устанавливаемых на территории низкотемператур­ного хранилища СУГ, до значений, приведенных в СНиП II-37-76.

5.13. При размещении подземных резервуаров СУГ следует предусматривать возможность подъез­да пожарной техники к каждому резервуару.

5.14. Для перемещения СУГ по трубопроводам следует предусматривать насосы, компрессоры и хо­лодильные турбоагрегаты, предназначенные для ра­боты в среде углеводородных газов.

5.15. При наличии буферных резервуаров в на­сосных станциях следует предусматривать две груп­пы насосов как низкого, так и высокого давления.

5.16. Для предотвращения выпадения жидкости и конденса­то­образования испарительные установки следует предусматривать, как правило, с паропере­гревателями.

5.17. Трубопроводы подземных хранилищ следу­ет проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, СНиП II-37-76, СП 527-80, СН 550—82 и других нормативных документов на соответствующие трубопроводы, утвержденных в установленном порядке, а также указаний настоя­щих норм.

5.18. Для рассолопроводов, в которых по услови­ям их прокладки возможно образование льда и выпадение гидратов, следует предусматривать одно из решений:

возможность слива рассола из трубопровода при прекращении его перекачки;

подогрев рассола и теплоизоляцию трубопровода;

принудительную постоянную циркуляцию рассола.

5.19. Для трубопроводов, расположенных в вер­тикальных стволах хранилищ, следует предусмат­ривать устройства, исключающие возникновение гидравлических ударов.

5.20. Трубопроводы, предусматриваемые для транспортирования продукта от холодильных уста­новок до подземных резервуаров, следует проектировать с теплоизоляцией, выполняемой из негорю­чих материалов.

5.21. Надземные трубопроводы, предусматри­ваемые для перекачки вязких и высокозастывающих нефти и нефтепродуктов, следует проектиро­вать с теплоизоляцией и с тепловым спутником.

5.22. Защиту от коррозии наружной поверхности трубопроводов следует осуществлять:

при подземной прокладке - в соответствии с требованиями ГОСТ 9.015-74;

при надземной прокладке в соответствии с тре­бованиями СНиП 2.05.06-85;

при прокладке трубопроводов с тепловым спут­ником    в  соответствии  с  требованиями СНиП II-Г.10-73*.

5.23. Запорная арматура, устанавливаемая на тех­нологических трубопроводах, должна предусматри­ваться с автоматикой, обеспечивающей отключение отдельных звеньев технологического комплекса в случае утечки продукта или понижения давления в трубопроводах.

5.24. Насосные, компрессорные и другие поме­щения, в которых может образоваться взрывоопас­ная концентрация паров, следует оборудовать сигнализаторами взрывоопасных концентраций, сра­батывающими при достижении концентрации паров газа в воздухе не более 20 % нижнего предела вос­пламеняемости.

5.25. Запорная и регулирующая арматура, уста­навливаемая на трубопроводах для СУГ и легковос­пламеняющихся жидкостей, должна быть, как пра­вило, стальной и соответствовать первому классу герметичности затвора по ГОСТ 9544—75.

5.26. Проектирование рассолохранилищ следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП II-16-76, СНиП 2.06.05-84, СНиП 2.06.06-84, СНиП II-56-77 и настоящих норм.

5.27.  При проектировании рассолохранилищ следует принимать один из следующих типов:

открытый наземный (образуемый с помощью насыпных дамб), полузаглубленный (образуемый частично за счет выемок и частично за счет отсыпки дамб) и заглубленный (в виде выемок на полную глубину рассолохранилища, без защитных дамб) ;

закрытый в виде наземных железобетонных или металлических резервуаров (как исключение, например, в случае необходимости хранения неболь­ших объемов рассола или расположения хранилища в зоне полупустынь);

подземный в виде выработки, созданной раст­ворением каменной соли через скважину или соору­женной горным способом.

5.28. Объем рассолохранилища следует предус­матривать равным, как правило, объему подземно­го хранилища. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается уменьшать объем рассолохранилища, но во всех случаях он должен быть не менее объема самого крупного под­земного резервуара. При кооперировании подземных хранилищ с рассолопромыслами следует предус­матривать проектирование буферного рассолохрани­лища, объем которого определяется на основании технико-экономического анализа.

Рассолохранилища открытого типа для районов распространения вечномерзлых грунтов допускает­ся проектировать только при соответствующем тех­нико-экономическом обосновании.

5.29. Для контроля за утечкой рассола по конту­ру рассолохранилища следует предусматривать гидронаблюдательные скважины.

5.30. Коэффициент фильтрации гидроизоляцион­ных экранов рассолохранилищ не должен превы­шать 10-11 м/с.

5.31. Уклон откосов следует рассчитывать в соот­ветствии со СНиП 2.06.05-84. При этом уклон внут­ренних откосов рассолохранилища следует назна­чать исходя из технологии укладки пленочного эк­рана 1:2,5—1:3. Внутренние откосы дамб должны защищаться от волнового воздействия в соответ­ствии с требованиями СНиП 2.06.04-82. Ширину гребня дамбы следует устанавливать в зависимости от условий производства работ и эксплуатации, но не менее 3 м.

5.32. Глубину рассолохранилища следует прини­мать с учетом величины испарения и количества ат­мосферных осадков, а также „мертвого" объема, заиления и условий эксплуатации рассолохранилища.

5.33. Основные размеры рассолохранилища сле­дует определять для каждой конкретной площадки в зависимости от климатических условий:

в районах с превышением испарения над осадка­ми минимальные размеры в плане — за счет увеличе­ния глубины рассолохранилища;

в районах с превышением осадков над испарени­ем исходя из наивыгоднейшего объема земляных работ.

5.34. На рассолохранилищах открытого типа сле­дует предусматривать решения по стабилизации объема и концентрации оперативного рассола.

5.35. Территория рассолохранилища должна быть ограждена.

5.36. При расположении рассолохранилища в зоне пустынь или полупустынь полевые откосы дамб рассолохранилища следует защищать от ветро­вой эрозии обработкой их полиакриламидом (сос­тоит из 8% полиакриламида и 92 % воды) и после­дующим посевом растительного покрова.

5.37. Проектирование внешних сетей и инженер­ного оборудования зданий и сооружений (водопро­вода, канализации, отопления, вентиляции, энерго­снабжения и других коммуникаций) подземных хранилищ следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85, СНиП 2.04.01-85. СНиП П-37-76, СНиП II-106-79, СНиП II-33-75*, СНиП II-Г.10-73*, ГОСТ 12.1073-78. ГОСТ 12.1005-76 и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке, а также настоящих норм.

5.38. В проектах сетей канализации и водоснабже­ния, прокладываемых в зоне температурного влия­ния подземных низкотемпературных ледопородных резервуаров, следует предусматривать решения по исключению возможности замерзания перекачивае­мых сред.

5.39. При расчете систем отопления и вентиляции их следует относить к параметру „Б" в соответствии с требованиями СНиП II-33-75*. Проектирование вентиляции подземных выработок хранилищ в устойчивых горных породах с положительной тем­пературой следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП II-33-75* и дополнительными указаниями обязательного приложения 15.

5.40. Категории электроприемников подземных хранилищ в отношении обеспечения надежности электроснабжения следует принимать;

для хранилищ нефти и нефтепродуктов соглас­но требованиям СНиП II-106-79;

для хранилищ СУГ (противопожарных и продук­товых насосных станций) первой категории.

5.41. Производственные здания и сооружения подземных хранилищ СУГ в отношении опасности при применении электрооборудования следует клас­сифицировать в соответствии с требованиями СНиП II-37-76.

5.42. Во всех взрывопожароопасных помещениях и сооружениях подземных хранилищ следует пре­дусматривать рабочее и аварийное освещение, а у оголовков эксплуатационных колодцев и скважинрабочее освещение, оборудованное светильниками в противовзрывоопасном исполнении.

5.43. Для подземных хранилищ следует предус­матривать, как правило, следующие виды связи и сигнализации:

административно-хозяйственную телефонную связь, осуществляемую через автоматическую теле­фонную станцию предприятия;

прямую связь диспетчера хранилищ с железнодо­рожным узлом и водным причалом;

громкоговорящую производственную связь из операторной хранилищ; пожарную и охранную сигнализацию; радиофикацию.

5.44. Молниезащиту наземных зданий и сооруже­ний подземных хранилищ следует проектировать в соответствии с требованиями СН 305-77 и Правил устройства электроустановок (ПУЭ) , утвержденных Минэнерго СССР.

5.45. Пожаротушение наземных зданий и соору­жений подземных хранилищ всех типов следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84, СНиП II-37-76, СНиП II-106-79, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.01-85, СНиП II-89-80 и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

5.46. Для низкотемпературных ледопородных ре­зервуаров СУГ следует предусматривать термодат­чики, устройство которых обеспечивает подачу сиг­нала на щит операторной при повышении температуры  в паровом пространстве резервуара (непос­редственно под перекрытием) выше минус 3 °С.

5.47. Водоснабжение на наружное пожаротушение подземных низкотемпературных  ледопородных хранилищ СУГ следует предусматривать, как прави­ло, от противопожарного водопровода высокого давления.

При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается предусматривать для этой цели подачу воды из водоемов или от гидрантов водопровода низкого давления при условии, что расчетные расходы воды не превышают 20 л/с.

5.48. При проектировании противопожарного во­доснабжения для подземных хранилищ СУГ следует учитывать расход воды на охлаждение перекрытий подземных низкотемпературных ледопородных ре­зервуаров, расположенных ближе двух норматив­ных расстояний от горящего резервуара.

Расход воды на охлаждение перекрытий этих ре­зервуаров   следует   принимать   из   расчета 0,05 л/(м2 с) . Расчетное время охлаждения следует принимать равным 3 ч. За расчетную площадь орошения перекрытия резервуара следует прини­мать проекцию перекрытия на горизонтальную плос­кость.

5.49. Подача воды для охлаждения перекрытия подземного низкотемпературного ледопородного резервуара СУГ должна предусматриваться, как пра­вило, с помощью стационарной системы, подающей тонкодисперсную воду. Для этих резервуаров с диа­метром перекрытия более 15 м следует предусмат­ривать подачу распыленной воды из стационарных установок.

5.50. За расчетный расход воды на наружное по­жаротушение подземных низкотемпературных ледо­породных хранилищ СУГ следует принимать один из наибольших расходов:

на наружное пожаротушение напорных металли­ческих резервуаров, определяемый согласно требо­ваниям СНиП II-37-76;

на охлаждение перекрытий подземных низкотем­пературных ледопородных резервуаров или наи­больший суммарный расход на наружное и внутрен­нее пожаротушение одного из зданий хранилища.

5.51. Сеть противопожарного водопровода под­земных хранилищ следует проектировать кольцевой. Прокладка противопожарных водопроводов вблизи подземных резервуаров (за исключением шахтных и траншейных резервуаров в вечномерзлых породах) должна предусматриваться в талом грунте.

6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ХРАНИЛИЩ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ МЕТОДОМ ЗАМЕЩЕНИЯ ПРОДУКТА РАССОЛОМ, ГАЗОМ ИЛИ ВОДОЙ

6.1. Оголовки скважин подземных резервуаров, эксплуатация которых будет осуществляться мето­дом замещения продукта рассолом, газом или во­дой, должны обеспечивать:

при строительстве - раздельную закачку в сква­жины воды и нерастворителя с одновременной вы­дачей рассола, переключение на различные режимы перекачек  жидкостей  (прямоток—противоток), пропуск в скважины геофизических приборов, за­меры давлений и температур на водяных и рассоль­ных линиях и на линиях нерастворителя, отбор проб воды, рассола и нерастворителя;

при эксплуатации закачку продукта в резер­вуары с одновременной выдачей рассола (газа) и, наоборот, пропуск в скважины геофизических при­боров, предотвращение попадания продукта в на­земные рассольные трубопроводы, аварийный сброс СУГ на свечу через продуктовую и рассольную (во­дяную) часть оголовка, замеры давлений и темпе­ратур на всех коммуникациях, отбор проб продукта, рассола (воды) и газа (вытесняющего агента).

6.2. Оголовки технологических скважин должны соответствовать требованиям Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором СССР.

6.3. Оголовки скважин всех типов подземных ре­зервуаров следует проектировать сборно-разборными с учетом максимального использования их уз­лов при строительстве и эксплуатации резервуаров.

6.4. Для компенсации уменьшения объема про­дукта хранения и рассола в резервуарах от снижения температуры и донасыщения рассола в резервуаре следует предусматривать устройства, автоматически пополняющие подземные резервуары рассолом.

6.5. На рассолопроводах хранилищ СУГ следует предусматривать устройство для отделения и отвода на свечу растворенного в рассоле или попавшего в него сжиженного газа.

6.6. При отборе СУГ из подземных резервуаров безнасосным способом следует предусматривать установку разделительных аппаратов (дегазаторы, адсорберы, газосепараторы и др.) для сепарации газожидкостных и парогазовых смесей и выделения воды из сжиженных газов.

6.7. Резервуары, отбор продукта из которых осуществляется методом вытеснения газом, следует оборудовать предохранительными клапанами, обес­печивающими сброс паровой фазы из резервуаров при достижении в них давления свыше 10% рабо­чего.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ БЕЗ ЗАМЕЩЕНИЯ ПРОДУКТА ХРАНЕНИЯ

6.8. Технологическое оборудование подземных резервуаров, эксплуатация которых будет осущест­вляться без замещения продукта хранения другой средой, должно обеспечивать:

налив и отбор продуктов и откачку воды, заме­ры уровней продукта и воды (с сигнализацией ми­нимально и максимально допускаемых уровней), давления (или разрежения в низкотемпературных ледопородных резервуарах СУГ) и температуры жидкой и паровой фаз продуктов;

„дыхание" и сброс аварийного давления СУГ на свечу.

6.9. Для выдачи вязких и высокозастывающих продуктов из подземных резервуаров при соответ­ствующем обосновании допускается предусматри­вать системы общего и местного подогрева.

6.10. Для обеспечения рассредоточенного залива продукта в резервуар допускается разводка распре­делительных устройств внутри выработок-емкостей.

6.11. Вертикальные и горизонтальные участки подземного трубопровода, по которому произво­дится залив продукта в подземный резервуар, сле­дует предусматривать разъемными.

6.12. Погружные насосы, предназначенные для от­качки нефтепродуктов из подземного резервуара, сооружаемого в вечномерзлых породах, следует оборудовать системой обогрева. В этом случае установку электродвигателей погружных насосов следует предусматривать в обогреваемых помеще­ниях или под обогреваемыми колпаками.

РАССОЛОХРАНИЛИЩА

6.13. Рассолохранилища следует оборудовать уст­ройствами, предотвращающими попадание в них нефтепродуктов и сжиженных газов с рассолом.

6.14. Наземные рассолохранилища открытого ти­па следует, как правило, оборудовать устройствами стабилизации объема и концентрации оперативного рассола. Эти устройства должны обеспечивать от­бор разбавленного водой рассола с зеркала его пе­ременного уровня при преобладании осадков над испарением и добавление пресной воды на поверх­ность зеркала рассола при превышении испарения над осадками.

НАЗЕМНЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ

6.15. При проектировании оборудования назем­ных технологических установок подземных храни­лищ следует руководствоваться требованиями СНиП II-37-76, СНиП П-106-79. Система автомати­зации и телемеханизации технологических процес­сов подземных хранилищ должна предусматривать автоматический учет получаемого и отпускаемого продукта, запись температуры, давления в парогазовом пространстве и, как правило, уровня продукта в подземных резервуарах.

6.16. При проектировании закачки рассола в пог­лощающие водоносные горизонты, сложенные не­устойчивыми породами, в насосных станциях поми­мо основных следует предусматривать дополнитель­ные насосы с производительностью 5—10 м3 для поддержания избыточного давления в нагнетатель­ных скважинах во время перерывов в сбросе рассо­ла. Не допускается установка насосов с характерис­тиками по давлению нагнетания, превышающими расчетные более чем на 15 %.

6.17. Для поддержания проектного температурно­го режима в подземном резервуаре траншейного и шахтного типа, сооружаемых в вечномерзлых по­родах, а также для охлаждения СУГ перед сливом в низкотемпературный ледопородный резервуар, в составе наземного комплекса хранилища следует, как правило, предусматривать охлаждающее уст­ройство. Допускается не предусматривать охлажда­ющие устройства для подземных резервуаров:

сооружаемых в мерзлых монолитных скальных породах, не теряющих экранирующих свойств при оттаивании;

предназначаемых для нефтепродуктов, темпера­тура которых при сливе не превышает температуру таяния вмещающих пород и если среднегодовая температура внутренних поверхностей подземного резервуара не превышает минус 3 °С.

6.18. Охлаждающее устройство для резервуаров, сооружаемых в вечномерзлых породах, следует проектировать, как правило, с использованием естественного холода атмосферного воздуха при температуре ниже минус 15° С.

6.19. Производительность и конструктивные па­раметры охлаждающего устройства для траншейных и шахтных резервуаров следует рассчитывать из ус­ловия восстановления естественной температуры вмещающего выработки-емкости массива вечно-мерзлых пород к очередному заполнению резервуа­ра топливом.

6.20. Мощность и количество холодильных уста­новок следует определять в зависимости от задан­ной производительности слива газа и скорости его испарения в период хранения.

В качестве хладагента в холодильной установке следует применять хранимый в низкотемператур­ном резервуаре сжиженный газ. При соответствую­щем технико-экономическом обосновании допус­кается применение холодильно-технологических схем, использующих другие хладагенты.

6.21. Холодопроизводительность  охлаждающей установки бесшахтного резервуара следует прини­мать из условия исключения возможности оттаива­ния ледяной облицовки или породных стенок резервуара в любой период эксплуатации, включая период заполнения хранимым продуктом, и поддер­жания среднегодовой температуры продукта и сте­нок емкостей не выше естественной температуры вмещающих вечномерзлых пород.

Холодопроизводительность охлаждающего уст­ройства следует определять в соответствии с реко­мендуемым приложением 16.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ДОПУСКАЕМЫЕ СРОКИ ХРАНЕНИЯ СВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ

Светлые нефтепродукты

Допускаемые сроки хранения, лет, при температуре вмещающей каменной соли, С

 

от 15 до 20

от 20 до 26

от 26 до 30

Бензин авиационный

5

5

3

Бензин автомобильный этилированный

12

10

6

То же, неэтилированный

11

9

5

Дизельное топливо

12

10

8

Топливо для реактивных двигателей

5

5

3

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА НЕФТЕПРОДУКТОВ И СУГ ПРИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ ОГОЛОВКА СКВАЖИН ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ

Объем выброса продукта хранения Ve, м3, допускается вычислять по формуле

,

где - изменение давления внутри резервуара при разгерметизации оголовка. Па;

   -  степень заполнения резервуара продукта­ми (в долях единицы);

 - изотермический  коэффициент сжимае­мости рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 2,3 • 10 1/Па;

- изотермический коэффициент сжимаемос­ти продукта. 1/Па, допускается принимать равным (8—12)101/Па, где нижние значения коэффициента относятся к ди­зельным топливам, верхние к бензинам;  для сжиженных газов следует прини­мать по имеющимся справочным данным;

 -  коэффициент концентрации напряжений на контуре резервуара, принимаемый рав­ным:

для резервуаров сферической или близкой к сферической формы — 1,5;

для резервуаров, вытянутых вдоль оси скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) , - 2;

Е    - модуль упругости каменной соли. Па. Для каменной соли можно принимать Е = 1,8 .10 Па.

Примечание. При расчете объема обвалования уро­вень разлившейся жидкости при максимальном объеме из­лива следует принимать ниже верхней отметки гребня об­валования на 0,2 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

ОЦЕНОЧНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ ГОРНЫХ ПОРОД ПО ЭКРАНИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

Экранирующая способность горных пород

Давление прорыва через водонасыщенную породу, МПа (кгс/см2)

Коэффициент проницаемости по газу 108, мкм2 (108, мД)

Коэффициент водонасыщенности породы, %

Высокая

Св. 7 (70)

Менее 1(1)

85 и более

Повышенная

Св. 4(40) до 7(70)

Св.10(10) до 1(1)

То же

Средняя

" 1,5(15)   " 4(40)

" 102 (102) до 10 (10)

"

Пониженная

" 0,5(5)    " 1,5(15)

" 103(103) "102(102)

"

Низкая

" 0,1(1)   "0,5(5)

" 104(104) "103(103)

"

Очень низкая

" 0,01 (0.1)  " 0,1(1)

" 105(105) "104(104)

25 и более

Примечания: Коэффициенты проницаемости по газу   и водонасыщенности пород определяются при инженерно-геологических изысканиях.

2. Оценку пригодности пород следует производить по величине давления прорыва через водонасыщенную породу. При этом давление прорыва должно быть не менее избыточного давления в выработках-емкостях, определяемого технологической частью проекта.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

ОЦЕНКА ЭКРАНИРУЮЩИХ СВОЙСТВ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОД

1. Экранирующие свойства массивов вечномерз­лых пород, предназначаемых для строительства под­земных резервуаров, рекомендуется оценивать по данным опытных наливов светлых нефтепродуктов в разведочные скважины.

2. При проведении опытных наливов в разведоч­ные скважины в качестве испытательной жидкости следует использовать светлый нефтепродукт, подле­жащий хранению. Допускается в качестве испы­тательной жидкости, использовать керосин и реак­тивное топливо независимо от видов подлежащих хранению светлых нефтепродуктов.    

3. Испытываемый интервал в разведочной сква­жине перед заливом испытательной жидкости должен быть проработан буровым инструментом „всухую". Диаметр бурового инструмента должен быть равен или больше диаметра ствола скважины.

4. Замеры глубины уровня испытательной жид­кости в разведочной скважине следует производить один раз в сутки.

5. Вечномерзлые породы в испытанном интерва­ле глубин считаются пригодными для строительства подземных резервуаров, если понижение уровня ис­пытательной жидкости а разведочной скважине за 10 сут, не считая первых, составило менее 5 см.

6. По окончании опытных наливов испытательная жидкость из разведочной скважины вытесняется во­дой, собирается или сжигается на месте.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ РЕЗЕРВУАРОВ

1. Минимальную глубину заложения кровли под­земных резервуаров, эксплуатирующихся в услови­ях избыточного давления, Hmin, м, при сооружении резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле

                                                                     (1)

где Pmax — максимальное давление продукта, Па, принимаемое: для бесшахтных резер­вуаров на уровне башмака основной обсадной колонны; для резервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положительной температу­рой, — на уровне кровли резервуара;

n — коэффициент условия работы, прини­маемый:

1.0 для бесшахтных резервуаров в вечномерзлых породах;

0,9 — для резервуаров в каменной со­ли при спокойном пластовом или пластово-линзообразном залегании соли, когда надсолевая толща представлена плотными непроницаемыми порода­ми;

0,8 — для резервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положи­тельной температурой;

0,7 - в остальных случаях;

 — длина необсаженной части скважины, м, принимаемая для резервуаров: в каменной соли — согласно п.4.17; сооружаемых горным способом в породах с положительной температу­рой — равной нулю:

 — усредненная плотность пород, залегаю­щих выше кровли выработок, кг/м3;

,                                                            (2)

здесь   — плотность пород соответствующих сло­ев, кг/м3;

 — мощность слоев, м;

n — число слоев.

В трещиноватом массиве с напорными подземны­ми водами глубину заложения кровли резервуаров, сооружаемых горным способом в породах с поло­жительной температурой, следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора подземных вод на кровлю выработок-емкостей превышала внут­реннее давление в резервуаре не менее чем на 0,05 МПа (0,5 кгс/см2 ) .

2. Глубину заложения кровли выработок-емкос­тей подземных резервуаров для нефти и нефтепро­дуктов, сооружаемых горным способом в поро­дах с положительной температурой, следует опре­делять:

при сооружении хранилищ в непроницаемых по­родах — из условия максимального приближения выработок-емкостей к поверхности с обеспечением устойчивости кровли, но не менее 20 м;

при сооружении хранилищ в трещиноватом водо­носном массиве — из условия размещения кровли выработок-емкостей не менее чем на 5 м ниже местного статического уровня подземных вод.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ УСТОЙЧИВОСТИ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ

Устойчивость подземного резервуара следует обеспечивать выбором рациональной формы и та­ких геометрических размеров, при которых:

не вся поверхность резервуара принадлежит области запредельного деформирования (ОЗД) ;

объем каждой ОЗД не превышает некоторого заданного значения Vmax;

максимальный размер ОЗД в направлении, нор­мальном поверхности резервуара, не превышает 0,04 l, где l — пролет резервуара;

растягивающие напряжения в породном массиве не превышают прочности породы.

Напряженное состояние породного массива и по­ложение ОЗД определяются путем решения соответ­ствующей задачи механики горных пород (по прог­рамме для ЭВМ, разработанной специализированной организацией) при уравнении состояния каменной соли:

 ;                                    (1)

;                                                                          (2)

где ;

;

;

;

.

В формулах (1) и (2):

— интенсивность касательных напряжений;

— интенсивность касательных напряжений, соответствующая пределу длительной прочности при заданной сумме главных напряжений ;

— интенсивность деформации сдвига;

— интенсивность деформации сдвига при  и бесконечно большом значении времени;

Е — модуль деформации;

— коэффициент Пуассона;

— объемная деформация;

— главные напряжения;

 — главные деформации.

ОЗД включает точки породного массива, в кото­рых значение интенсивности деформации сдвига , превысило величину .

Параметры уравнений (1) и (2) ,, Е, опре­деляются путем обработки результатов длительных испытаний (700 ч) образцов каменной соли при сжа­тии в условиях ползучести для постоянной суммы главных напряжений , Па, вычисляемой по фор­муле

,

где     — усредненная плотность пород, залегаю­щих выше кровли резервуара, кг/м3.

Наибольшее значение, при котором не наблюда­ется увеличение объема образца в процессе дефор­мирования каменной соли в условиях ползучести, есть величина ,. Для вычисления параметра  необходимо экспериментально определить величину  при разрушении в результате длительного дейст­вия (более 100 ч) интенсивности касательных нап­ряжений . Тогда величина  вычисляется по фор­муле

.

Модуль деформации и коэффициент Пуассона определяются по полученным во время испытаний мгновенным продольным и поперечным деформаци­ям при .

Для цилиндрического резервуара пролет l, м, ре­комендуется определять по формуле

,                                                                                 (3)

где Vadm - допустимый объем ОЗД в окрестности потолочины, м";

Vr — объем ОЗД а окрестности потолочины для резервуара с пролетом l = 1, опре­деляемый по формуле

,                                                       (4)

 — безразмерные параметры, значения ко­торых приведены в таблице в зависи­мости от безразмерной величины , оп­ределяемой по формуле

,                                                     (5)

и от отношения высоты h к пролету l (см. таблицу)

3 и более

1,105

 1.073

 1,04

29,6

 19,1

 4,9

4,8

 5,13

 6,19

1

1,105

 1.073

 1,04

22,3

 10

1,1

4,63

 5,32

 7,23

1,105

 1,073

 1,04

4,5

1,5

 0,72

6,41

 7,34

7,37

На основании опыта эксплуатации подземных хранилищ рекомендуется принимать Vadm = 700 м3, Vr1,37•10-3 .Если вычисленное по формуле (4) значение Vr меньше 1.37 • 10-3, то следует принимать Vr = 1,37•10-3

При значениях , отличающихся от приведен­ных в таблице, по формуле (4) вычисляются объе­мы ОЗД для двух ближайших , линейной интер­поляцией находится необходимое значение Vr и по формуле (3)  определяется пролет резер­вуара.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН

Расстояние между устьями соседних технологических скважин, следует определять по формуле

,

где r — радиус подземного резервуара*, м;

z — коэффициент, учитывающий минимальную величину целика между резервуарами в за­висимости от их формы, принимаемый рав­ным для резервуаров:

шарообразной формы ............................. 2

 в виде тел вращения, вытянутых

вдоль оси скважины............................... 2,5

n — коэффициент, учитывающий погрешности контроля при формообразовании, принима­емый равным:

для схемы растворения соли

сверху вниз .............................................. 0,1

то же, снизу вверх ....................................0,5

для комбинированной и иных схем ...... 0,2

k — коэффициент, учитывающий расстояние от стенок резервуара до оси скважины и воз­можную асимметричность формы резервуа­ра, образуемого а процессе растворения со­ли, определяемый по таблице.

* Если соседние резервуары имеют разные размеры, то значение r в формуле принимается равным большему ради­усу.

Форму кровли подземного резервуара рекомендуется принимать куполообразной или конусообразной, кровлю резервуара допускается проектировать с верхней плоской частью диаметром до 30 м.

Морфологический тип месторождения

Значение коэффициента k при схеме растворения

 

 

сверху вниз

снизу вверх

комбиниро­ванной и иной

Пластовый

2.2

2.7

2,4

Пластово-линзообразный

2,2

2,7

2.4

Куполо- и штокообразный

2,5

3,5

3

В мощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшать за счет двух- или многоярусного расположения резервуа­ров. При этом величина целика между соседними подземными резервуарами по кратчайшему расстоя­нию должна соответствовать требованиям формулы, а расстояние от стенки резервуара до соседней сква­жины должно быть не менее 50 м.

При необходимости вытеснения продукта из под­земного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует произвести расчет доразмыва подзем­ного резервуара в процессе эксплуатации и опреде­ление ее конечной конфигурации. Значение r в фор­муле принимается в соответствии с конечной кон­фигурацией. Доразмыв резервуара может быть за­планирован на стадии проектирования в соответст­вии с потребностями в расширении объема хранения без капитальных затрат.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Рекомендуемое

РАСЧЕТ РАЗМЕРА ОХРАННОГО ЦЕЛИКА СОЛИ В КРОВЛЕ РЕЗЕРВУАРА ПО УСЛОВИЯМ ФИЛЬТРАЦИИ ПРОДУКТА (ПРИ ОТСУТСТВИИ ВОДОУПОРОВ)

Мощность целика соли в кровле резервуара m, м, допускается определять по формуле

,

но принимать не менее 20 м по конструктивным соображениям,

где    — коэффициент проницаемости затрубного цементного кольца в пределах целика, м2;

А — средняя площадь затрубного цементно­го кольца в пределах целика, м2;

Нr — расстояние от поверхности земли до кровли пласта каменной соли, в котором создается камера, м;

Pb — статическое давление пластовой жидкос­ти на уровне кровли пласта каменной со­ли, Па;

 — коэффициент, учитывающий время за­качки продукта в резервуар по отноше­нию к общему времени хранения (в долях от единицы);

Pr — сумма гидравлических сопротивлении в центральной колонне технологической скважины и противодавления рассола на оголовке при движении рассола в процес­се закачки продукта в резервуар. Па;

—динамическая вязкость хранимого про­дукта, Па • с;

Qp —допускаемый объемный расход хранимо­го продукта через затрубное цементное кольцо в пределах целика соли, м3/с, ко­торый следует определять в соответствии с действующими санитарными нормами охраны подземных вод от загрязнения и согласовывать с органами охраны приро­ды в установленном порядке, в расчетах рекомендуется Qp = 4-10-11 м3/с.

Если по условиям прочности подземного резер­вуара размер целика соли превышает размер целика по условиям фильтрации хранимого продукта через затрубное цементное кольцо обсадной колонны, то принимается большая величина.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СООРУЖЕНИЙ ПО ЗАКАЧКЕ РАССОЛА В ГЛУБОКИЕ ВОДОНОСНЫЕ ГОРИЗОНТЫ

1. РАСЧЕТ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ

1.1. Допускаемое содержание  нерастворимой взвеси (НВ) в закачиваемом рассоле рекомендуется определять в зависимости от проницаемости и вида водоносного коллектора поглощающего горизонта в соответствии с данными табл. 1.

Таблица1

Коллектор водоносного горизонта

Коэффициент проницаемости,

Допускаемое содержание НВ с гидравли­ческой круп­ностью до 0.02 мм/с в рассоле, мг/л

Трещинный

1,0 и более

150

 

0,5-1,0

100

 

Менее 0,5

15

Поровый сцементированный

0,5 и более

50

 

0,25-0.5

25

Поровый рыхлый

0,5 и более

25

 

0,25-0.5

15

Всех видов

Менее 0,25

10

1.2. При выборе способа очистки рассола от НВ следует руководствоваться данными табл. 2.

Таблица 2

Содержание НВ с гидравлической крупностью до 0,02 мм/с в неочи­щенном рассоле, мг/л

Допускаемое со­держание НВ в очищенном (закачиваемом) рассоле, мг/л

Рекомендуемый способ очистки рассола

Св. 200

Менее 150

Коагуляция

125-200

50-100

Отстаивание

125-200

25-50

Коагуляция

65-125

10-25

Отстаивание с фильтрацией

Менее 65

C8.25

Отстаивание

 

15-25

Коагуляция

 

10-15

Отстаивание с фильтрацией

1.3. Средняя концентрация взвеси (твердая фаза) в уплотненном шламе  принимается в зависимос­ти от содержания НВ в исходном рассоле по табл. 3.

Таблица 3

Содержание НВ в исходном

Средняя концентрация уплотненного шлама, кг/м3, через

 

24 ч

720 ч.

До 100

10

25

100-400

10-20

25-65

400-1000

20-100

65-200

1000-2500

100-400

200-600

1.4. Продолжительность  отстаивания  рассола должна быть не менее 6 ч. Глубина зоны осаждения в отстойных картах не должна превышать 1,5 м.

1.5. Очистка рассола коагуляцией производится с помощью поочередного ввода в рассол водных рас­творов сернокислого закисного железа (FeSO4), силиката натрия (Na2Si03) и полиакриламида (ПАА), при рН рассола в пределах от 6 до 8. При других значениях рН следует предусматривать ней­трализацию рассола.

2. РАСЧЕТ ЧИСЛА НАГНЕТАТЕЛЬНЫХ СКВАЖИН 8 РАССОЛОСБРОСЕ

2.1. Удельную приемистость одиночной нагнета­тельной скважины   qs, м3/(ч • МПа), следует рассчи­тывать по формуле

,                                                                   (1)

где —коэффициент снижения приемистости нагнетательной скважины за счет кольматации призабойной зоны принимается равным 0,25;

 — коэффициент проницаемости водонос­ного горизонта, м2 ;

m — мощность вскрытых водоносных по­род, м;

 — динамическая вязкость рассола в плас­товых условиях, Па • с;

— коэффициент       пьезопроводности, м2 /сут;

t —общая продолжительность закачки рас­сола, сут;

rs — радиус рассолоприемной части скважи­ны, м.

2.2. Допустимый перепад давлений , Па, при наг­нетании рассола в одиночную скважину следует рас­считывать по формуле

,                                                                 (2)

где   — усредненная плотность пород кровли водоносного горизонта, кг/м3;

Нr— глубина кровли вскрытого интервала водоносного горизонта, м;

 Pb, — статическое пластовое давление в во­доносном горизонте, Па.

2.3. При определении расчетного числа нагнета­тельных скважин в рассолосбросе следует учитывать гидравлическое взаимодействие между ними.

Снижение перепада давлений , Па в скважине i от влияния скважины j следует рассчитывать по формуле

,                                                                (3)

где   i, j — номера скважин;

rij — расстояние между скважинами i и j, м.

2.4. Расчетное число нагнетательных скважин n в рассолосбросе должно удовлетворять условию

                                                      (4)

где    Q — требуемая производительность закачки рассола, м3/ч.

2.5. При n2 следует предусматривать одну резервную нагнетательную скважину.

3. РАСЧЕТ ВЫСОКОНАПОРНЫХ РАССОЛОПРОВОДОВ

3.1. Расчетное давление в высоконапорном рассолопроводе Pp, Па, следует определять по формуле

Pp=Ph+Pbr+Ploc ,                                                                            (5)

где Ph — максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины, Па;

Pbr,Ploc — соответственно линейное и местное сопротивления в рассолопроводе, Па, рассчитываются   по  общеизвестным формулам гидравлики.

3.2. Максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины Рh, Па, следует рассчиты­вать по формуле

,                                 (6)

где— коэффициент гидравлических сопротив­лений, принимаемый равным 0,024;

 - скорость движения рассола, м/с (прини­мается не более 2 м/с) ;

r — гидравлический радиус канала в нагне­тательной скважине, по которому ве­дется закачка рассола, м.

4. РАСЧЕТ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1. Производительность насосного оборудования для закачки рассола следует принимать равной производительности подземного растворения соли.

4.2. Давление нагнетания насосного оборудова­ния следует рассчитывать по формуле (5) .

4.3. Паспортное давление нагнетания насоса для закачки рассола в нагнетательные скважины не должно превышать расчетное давление более чем на 10%.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Рекомендуемое

КОНСТРУКЦИИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК И МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ГЕРМЕТИЗАЦИИ ВЫРАБОТОК-ЕМКОСТЕЙ

1. Для герметизации выработок-емкостей следует предусматривать следующие конструкции герметич­ных перемычек:

бетонная с контурным гидрозатвором (черт. 1) - для нефти и нефтепродуктов;

двойная бетонная с гидрозатвором (черт. 2) — для СУГ;

двойная металлическая (черт. 3 и 4) —для СУГ;

одинарная металлическая — для нефти и нефте­продуктов.

В перемычках следует предусматривать проем диаметром в свету не менее 600 мм, перекрываемый герметичным люком.

Черт.1. Бетонная перемычка с контурным гидрозатвором

1 — выработка-емкость; 2 — напорная стенка; 3 — полость контурного гидрозатвора; 4, 5 — система трубопроводов для залива и перемешивания изолирующей жидкости; 6 — металлический лист

Черт. 2. Двойная бетонная перемычка с гидрозатвором

1 - выработка-емкость; 2 - напорные стенки герметичной перемычки; 3 — полость гидрозатвора с изолирующей жидкостью; 4 - штроба; 5 - трубопровод для выпуска воздуха из гидрозатвора; 6 - трубопровод для заполнения гидрозатвора

Черт. 3. Двойная металлическая перемычка, расположенная в верхней части ствола

1, 2 — металлические перемычки в обсадной трубе; 3 — устье ствола; 4 — продуктонепроницаемый раствор; 5 — об­садная труба; 6 — выработка-емкость; 7 — зумпф

Черт. 4. Двойная металлическая перемычка, расположенная в нижней части ствола

1 — опорный венец крепи ствола; 2 — кольцевые металли­ческие воротники; 3 — металлические перемычки; 4— продуктонепроницаемый раствор; 5 — металлическая сварная обечайка; 6 — железобетонная рубашка; 7 — выработка-емкость; 8— зумпф

2. В качестве материалов для герметичных пере­мычек следует предусматривать бетон, железобетон (в случае необходимости — в комбинации с листо­вой сталью) и металл.

3. Бетоны, используемые для сооружения герме­тичных перемычек, должны иметь:

классы по прочности на сжатие В35;

классы по прочности на осевое растяжение Вt2,4;

марки по морозостойкости F100;

марки по водонепроницаемости не ниже W12;

коэффициент проницаемости по газу не более 10-8 мкм2 (10-5 мД);

коэффициент агрессивной стойкости к углево­дородным средам не ниже 0,80.

4. Для приготовления бетона допускается приме­нять напрягающий цемент, а также бетоны и раство­ры. приготовленные на основе или с введением раз­личных химических добавок, при условии соблюде­ния требований, изложенных в п. 3 настоящего при­ложения.

5. Для заполнения полостей гидрозатворов сле­дует применять изолирующие жидкости, как прави­ло, на основе глинистого раствора из бентонитового порошка ПБВ по ТУ 39-01-08-658-81.

Заполнение полости гидрозатвора производится поэтапно в соответствии с ВСН 51-5—85, утвержден­ными Мингазпромом, при этом изолирующие жидкости должны иметь различную водоотдачу (2—6 см3 и 15—18 см3 по прибору для измерения водоотдачи глинистых растворов) и не расслаи­ваться.

В качестве добавок к изолирующей жидкости допускается применять жидкое стекло, карбоксиметилцеллюлозу, щелочь, гипан и другие добавки, обеспечивающие стабильность раствора.

Давление изолирующей жидкости в полости гидрозатвора должно превышать на 0,05—0,1 МПа (0,5—1,0 кгс/см2) давление хранимых продуктов в выработках-емкостях.

6. Для тампонажа затрубного пространства сква­жин, закрепного пространства выработок, контура перемычек и трещиноватых зон следует применять растворы, приготовленные на основе цементов и смол с различными добавками.

7. К тампонажным растворам на основе цементов предъявляются следующие требования:

прочность при изгибе в возрасте 2 сут — не ме­нее 2.7 МПа (27 кгс/см2);

коэффициент проницаемости по газу — не более 10-8 мкм2 (10-5 мД);

деформации расширения — не менее 4 и не более 14 мм/м;

коэффициент агрессивной стойкости к углеводо­родным средам — не менее 0,85.

К тампонажным растворам на основе смол предъявляются следующие требования:

коэффициент проницаемости по газу — не более 10-8 мкм2 (10-5 мД);

 вязкость 14-18 с (по ГОСТ 8420-74) ;

коэффициент агрессивной стойкости к углеводо­родным средам — не менее 0,85;

безусадочность.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Рекомендуемое

ГРАФИК ЗАВИСИМОСТИ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК  ОТ НАГРУЗКИ Р ПРИ СЕЧЕНИИ ПОДХОДНОЙ ВЫРАБОТКИ 3.8 х 3,8 м

(на основе расчетов свободно опертых плит)

I - для бетона класса   В25;

II - то же,                        В30;

III -  "   "                       В40.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ПОЛУЦИРКУЛЬНОГО ЛЕДЯНОГО СВОДА ТРАНШЕЙНОГО РЕЗЕРВУАРА

Толщину h, м, полуциркульного ледяного свода (черт. 1) , обеспечивающую устойчивость свода, сле­дует определять из формулы для расчета осадки замка полуциркульного свода s, м, за время t, с

,                           (1)

где  — вязкость льда. Па • с;

 — плотность засыпки, кг/м3;

 — высота засыпки, м;

, — платность льда, кг/м3;

r — радиус свода, м.

Черт. 1. Схема траншейного резервуара с ледяным полуциркульным сводом

По формуле (1) построена номограмма (черт. 2) для определения величины h/r при принятых значе­ниях hf, r и коэффициента k, вычисляемого по фор­муле

.                                                                                 (2)

Черт. 2. Номограмма для определения толщины полуцир­кульного ледяного свода траншейного резервуара

h — толщина свода; hf— высота засыпки; r — радиус свода

Для построения номограммы принято  = 2. При заданном r по величине  находим толщину свода h.

Примечание. Для вычисления k рекомендуются следующие значения входящих в формулу (2) величин:

Па.с; = 900 кг/м3; s/r= 0,01 - при условии t =3,15.107 с (1 год).

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН ШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

Минимально допустимую (из условия сохране­ния породы в мерзлом состоянии) толщину тепло­изоляции технологической скважины d, м, реко­мендуется определять согласно уравнению

,          (1)

где — температура фазовых переходов воды в лед, ° С;

tr — естественная температура вечномерзлой породы. °С;

tp —средняя за период заполнения температура продукта, °С;

erf— функция ошибок Гаусса, затабулирована и приводится в справочной литературе ;

b и— коэффициенты, определяемые по фор­мулам:

;                                                                                         (2)

,                                                                             (3)

здесь —коэффициент температуропроводности теплоизоляции, м2/с;

Q — скорость заполнения резервуара, м3/с;

 — коэффициент теплопроводности тепло­изоляции, Вт/(м3•°С) ;

сi—объемная теплоемкость теплоизоляции, Дж/( м3•°С);

—коэффициент теплопроводности вечномерзлой породы, Вт/(м • °С);

cr — объемная теплоемкость вечномерзлой породы, Дж/ (м3 • ° С) .

Уравнение решается графоаналитическим спосо­бом. Задаваясь значениями d, м, в диапазоне 0,01 — 0,2 м с шагом 0,02 — 0,05 м, расчетным путем опре­деляется правая часть уравнения и строится ее гра­фик. Расчетом определяется левая часть уравнения и в виде прямой, параллельной оси абсцисс, наносится на предыдущий график. Точка пересечения графи­ков левой и правой частей уравнения является его решением, определяющим минимально допустимую толщину теплоизоляции технологической скважины.

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ОХЛАЖДЕНИЯ ОБСАДНОЙ КОЛОННЫ БЕСШАХТНОГО РЕЗЕРВУАРА

Расчет требуемой холодопроизводительности Q, кВт, для охлаждения обсадной колонны произво­дится по формуле

,

где  — поправочный коэффициент, определяемый по табл. 1 в зависимости от отношения Нс к глубине заложения Н;

Q —теплоприток к охлаждаемой колонне в рас­четном интервале высот без учета потерь от самонагревания хладоносителя и давления газовой прослойки в межтрубном простран­стве, кВт;

q — удельные потери холода с учетом давления в межтрубном пространстве, самонагрева­ния хладоносителя и других видов потерь, кВт/м;

Нс — длина охлаждаемой колонны, м.

Значения Qс и q в зависимости от наружных диа­метров и величины Нс приведены в табл. 2.

Таблица 1

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

0,30

0,45

0,60

0,72

0,85

0,90

1,00

1,10

1,20

Таблица 2

Наружный диаметр обсадной колонны, м

Нс

Qc. кВт

q, кВт/м

3,525

От 10 до 20

3,0

0,450

 

Св. 20 "  50

3,3

0,433

 

" 50"  120

10,7

0,285

 

"120"  300

15,0

0,250

0,425

От 10 до 20

2,0

0,400

 

Св. 20 "  50

4,7

0,266

 

" 50"  150

8,0

0,200

 

"120"  300

10,0

0,183

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Обязательное

ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ВЕНТИЛЯЦИИ ПОДЗЕМНЫХ ВЫРАБОТОК-ХРАНИЛИЩ, СООРУЖАЕМЫХ ГОРНЫМ СПОСОБОМ В ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

1. Во вскрывающих, коллекторных и подход­ных выработках и подземных насосных следует предусматривать системы приточной и вытяжной вентиляции с искусственным побуждением. При этом должно быть предусмотрено резервирование всех приточных и вытяжных вентиляторов.

2. В хранилищах, предназначенных для несколь­ких видов продуктов, объединять между собой вы­тяжные системы вентиляции, обслуживающие под­земные насосные камеры для перекачки различных видов продукта, не допускается.

3. Часовую кратность воздухообмена следует принимать:

в подземных насосных камерах и в зонах пере­мычек — 20;

в стволах и коллекторных выработках — 6.

При хранении этилированных продуктов указан­ные кратности воздухообмена должны быть увели­чены на 50 %.

4. Приточную вентиляцию вскрывающих и кол­лекторных выработок следует осуществлять путем подачи воздуха непосредственно в ствол.

Расчетное сечение выработок для пропуска при­точного воздуха следует принимать за вычетом пло­щади, занятой подъемно-транспортным оборудова­нием, лестничным отделением, технологическими и вентиляционными трубопроводами, при этом скорость движения воздуха в выработках не должна превышать 8 м/с.

5. Подачу приточного воздуха в подземные на­сосные камеры следует предусматривать в рабочую зону этих помещений.

6. В подземных насосных камерах в дополнение к общеобменной вентиляции следует предусматри­вать устройство местных отсосов в местах возмож­ных утечек паров хранимых продуктов.

7. Вытяжные вентиляторы, обеспечивающие воздухообмен подземной части хранилищ, следует уста­навливать наземной в специальных помещениях. Включение и выключение вентиляторов должно осуществляться дистанционно с диспетчерского пункта.

Все вентиляционные установки должны быть сблокированы с технологическим оборудованием, с тем чтобы исключить работу последнего при недейст­вующей вентиляции.

8. Соединение вытяжных воздуховодов следует предусматривать на сварке с минимальным коли­чеством разъемных соединений, с тем чтобы свести к минимуму попутные подсосы воздуха.

9. Для обеспечения проектных тепловлажностных параметров воздуха в подземных выработках хра­нилищ следует предусматривать системы подогрева и кондиционирования приточной вентиляции.

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ОХЛАЖДАЮЩЕГО УСТРОЙСТВА БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

1. Расчет следует производить для двух случаев:

для периода заполнения резервуара;

для годового цикла эксплуатации.

2. Для периода заполнения резервуара нефтепро­дуктом с положительной температурой допустимую максимальную температуру сливаемого продукта tmax, °С, рекомендуется определять в зависимости от производительности слива, геометрических ха­рактеристик резервуара и теплофизических свойств мешающих мерзлых пород и сливаемого продукта по формуле

,                                                    (1)

— температура таяния льда вмещающих по­род, °С;

— естественная температура вмещающих по­род, °С;

Aw—площадь внутренних поверхностей резер­вуара, смоченных нефтепродуктом при заливе, м2;

Ср - объемная теплоемкость нефтепродукта, Дж/(м3 • °С);

— коэффициент теплопроводности и объем­ная теплоемкость вмещающих пород, Вт/(м•°С) и Дж/(м3•°С);

Q — производительность слива нефтепродукта, м3/с;

Vp — объем сливаемого нефтепродукта, м3.

3. Если фактическая температура нефтепродукта tp превышает допустимую tmax, то необходимо уменьшить производительность заполнения в соот­ветствии с формулой (1) либо обеспечить предварительное охлаждение нефтепродукта холодильной машиной, холодопроизводительность Nс, Вт, кото­рой определяют по формуле

.                                                        (2)

4. Расчет охлаждающего устройства для поддер­жания температурного режима годового цикла экс­плуатации бесшахтного резервуара сводится к опре­делению площади поверхности аппарата воздушного охлаждения А, м2, по формуле

,                                                          (3)

где tg — естественная температура массива, °С;

k — коэффициент теплопередачи системы про­дукт—атмосферный воздух, Вт/(м2. °С) ; минимальное значение этого коэффициен­та можно принимать 35 Вт/(м2. °С) ;

tm— усредненная за время охлаждения , с, температура атмосферного воздуха, °С.

 Оптимальные соотношения A, и k следует вы­бирать на основании технико-экономических рас­четов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

h — высота подземного резервуара, м;

V— объем подземного резервуара, м3;

Hd — расстояние от поверхности земли до забоя скважины, м;

Н— расстояние от поверхности земли до кровли резервуара, м;

g — ускорение силы тяжести, м/с2;

— плотность рассола, кг/м3;

— плотность продукта, кг/м3;

— усредненная плотность пород, кг/м3.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения 

2. Генеральный план

3. Требования к инженерно-геологическим условиям участков строительства под­земных резервуаров

Подземные резервуары в каменной соли

Подземные резервуары в устойчивых горных породах с положительной темпе­ратурой

Подземные резервуары в вечномерзлых горных породах

Подземные низкотемпературные ледопородные резервуары СУГ

4. Подземный комплекс хранилищ

Подземные резервуары в каменной соли

Подземные резервуары, сооружаемые горным способом в породах с положи­тельной температурой

Траншейные резервуары, сооружаемые в вечномерзлых породах

Подземные шахтные резервуары, сооружаемые горным способом в вечно-мерзлых породах

 Подземные резервуары, сооружаемые геотехнологическим способом в вечно­мерзлых породах (бесшахтные резервуары)

Подземные низкотемпературные ледопородные резервуары СУГ

5. Наземный комплекс подземных хранилищ

6. Технологическое оборудование хранилищ

Подземные резервуары, предназначенные для эксплуатации методом замеще­ния продукта рассолом, газом или водой

Подземные резервуары, предназначенные для эксплуатации без замещения продукта хранения

Рассолохранилища

Наземные технологические установки

Приложение 1. Рекомендуемое. Допускаемые сроки хранения светлых нефтепродук­тов

Приложение 2. Рекомендуемое. Определение объема выброса нефтепродуктов и СУГ при разгерметизации оголовка скважин подземных резервуаров в каменной соли

Приложение 3. Рекомендуемое. Оценочная классификация горных пород по экрани­рующей способности

Приложение 4. Рекомендуемое. Оценка экранирующих свойств вечномерзлых пород

Приложение 5. Обязательное. Определение минимальной глубины заложения резер­вуаров

Приложение 6. Рекомендуемое. Методика оценки устойчивости резервуаров в ка­менной соли

Приложение 7. Обязательное. Определение расстояния между устьями соседних технологических скважин

Приложение 8. Рекомендуемое. Расчет размера охранного целика соли в кровле резервуара по условиям фильтрации продукта (при отсутствии водоупоров)

Приложение 9. Рекомендуемое. Определение технических характеристик сооруже­ний по закачке рассола в глубокие водоносные горизонты

Приложение 10. Рекомендуемое. Конструкции герметичных перемычек и материалы для герметизации выработок-емкостей

Приложение 11. Рекомендуемое. График зависимости толщины стенки герметичных перемычек  от нагрузки Р при сечении подходной выработки 3,8 x 3,8 м

Приложение 12. Рекомендуемое. Определение толщины полуциркульного ледяного свода траншейного резервуара

Приложение 13. Рекомендуемое. Растет толщины теплоизоляции технологических скважин шахтных резервуаров

Приложение 14. Рекомендуемое. Расчет охлаждения обсадной колонны бесшахтного резервуара

Приложение 15. Обязательное. Требования к системам вентиляции подземных выработок-хранилищ, сооружаемых горным способом в породах с положительной тем­пературой

Приложение 16. Рекомендуемое. Расчет охлаждающего устройства бесшахтных ре­зервуаров

Приложение 17. Справочное. Основные буквенные обозначения величин

Просмотров: 2733
← Назад    1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 ... 2185    Вперед →

Информация

Посетители, находящиеся в группе Гости, не могут оставлять комментарии в данной новости.

Реклама